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    應(yīng)力吸收層瀝青混合料體積參數(shù)及抗壓回彈模量研究

    2017-10-13 01:26:11
    湖南交通科技 2017年3期
    關(guān)鍵詞:篩孔油石通過率

    (湖南中大建設(shè)工程檢測技術(shù)有限公司, 湖南 長沙 410215)

    應(yīng)力吸收層瀝青混合料體積參數(shù)及抗壓回彈模量研究

    劉斌

    (湖南中大建設(shè)工程檢測技術(shù)有限公司, 湖南 長沙 410215)

    在瀝青層與下層間設(shè)置應(yīng)力吸收層,優(yōu)化層間接觸條件,有效吸收裂縫處的應(yīng)力集中現(xiàn)象,是緩解瀝青加鋪層反射裂縫的關(guān)鍵措施。選取6條礦料合成級配,3個油石比,對比研究不同級配及油石比條件下應(yīng)力吸收層混合料的體積參數(shù)及抗壓回彈模量,探究抗壓回彈模量及體積參數(shù)與礦料級配之間的關(guān)系。研究結(jié)果表明:隨著1.18 mm篩孔通過率的增大,1.18 mm篩孔通過率對空隙率的影響敏感性降低;隨著油石比的增大,應(yīng)力吸收層混合料空隙率降低;8.0%、9.0%和10.0%油石比時,1.18 mm通過率分別為50.5%、45.9%和45.9%時抗壓回彈模量達(dá)到極大值;隨著空隙率的增大(油石比降低),應(yīng)力吸收層混合料抗壓回彈模量逐漸增大。

    應(yīng)力吸收層; 瀝青混合料; 體積參數(shù); 抗壓回彈模量; 旋轉(zhuǎn)壓實(shí)

    0 引言

    路面裂縫及路面混合料中的不連續(xù)、不傳力或不完全傳力現(xiàn)象。由于瀝青路面行車舒適性好、維修快捷,我國90%以上等級公路均為瀝青路面。我國瀝青路面以半剛性基層作為主要基層結(jié)構(gòu)類型,甚至是唯一的基層結(jié)構(gòu)類型。半剛性基層材料強(qiáng)度高、剛度大,但在濕度及溫度驟降過程易形成干縮和溫縮裂縫。舊水泥混凝土路面的提質(zhì)改造工程(白加黑工程),舊水泥板難免出現(xiàn)裂縫(結(jié)構(gòu)布設(shè)縱橫縫、疲勞裂縫等)[1]。若瀝青層與路面基層或舊水泥混凝土路面層間處置不當(dāng),殘留裂縫產(chǎn)生應(yīng)力集中,進(jìn)而在車載和雨水的作用下,裂縫向上貫穿至瀝青面層,而形成反射裂縫。采用模量較低的富瀝青材料作為瀝青層與下承層之間的過渡層[2],基于其良好的流塑性起到消散裂縫處的應(yīng)力集中作用,并能夠緩解車輛荷載的沖擊荷載;加之其空隙率較低(1.0%~2.5%),具有良好的雨水阻隔性能[3],有效防止路表水下滲,阻止水分對基層混合料的沖刷破壞。故在瀝青層與下層間設(shè)置應(yīng)力吸收層,優(yōu)化層間接觸狀態(tài),有效吸收裂縫處的應(yīng)力集中現(xiàn)象,是緩解反射裂縫形成的關(guān)鍵措施。

    應(yīng)力吸收層混合料同傳統(tǒng)瀝青混合料不同,模量太大起不到緩解應(yīng)力集中的效果,模量太小則容易產(chǎn)生層間滑移及永久變形,故需要有適中的抗壓回彈模量;應(yīng)力吸收層混合料瀝青含量高、空隙率小,油石比一般在8.0%以上、空隙率一般不超過2.5%,在此體積參數(shù)下,有效瀝青飽和度必然較高,大于常態(tài)瀝青混合料VFA范圍65%~75%。美國科氏材料公司研發(fā)了應(yīng)力吸收層材料,并給出了其體積參數(shù)的推薦范圍[4],研究表明其推薦的VFA較小,需要改善[5]。我國也尚缺乏應(yīng)力吸收層混合料配合比設(shè)計(jì)的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。選取了美國科氏材料公司推薦的應(yīng)力吸收層材料級配范圍內(nèi)的6條礦料合成級配,3個油石比,對比研究不同級配及油石比條件下混合料的體積參數(shù)及抗壓回彈模量,探究抗壓回彈模量及體積參數(shù)同礦料級配之間的關(guān)系,意義較大。

    1 原材料

    采用SBS聚合物改性瀝青結(jié)合料,瀝青技術(shù)指標(biāo)檢測結(jié)果見表1。集料采用玄武巖集料,最大工程粒徑NMAS=4.75 mm,礦料的技術(shù)指標(biāo)滿足我國現(xiàn)行瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范要求,不一一列舉。礦粉為石灰?guī)r磨細(xì)的礦粉,無團(tuán)粒結(jié)塊現(xiàn)象。

    表1 瀝青指數(shù)指標(biāo)檢測結(jié)果原樣瀝青RTFOT后針入度(25℃,5s,100g)/(0.1mm)軟化點(diǎn)(環(huán)與球)/℃5℃延度/cm密度(15℃)/(g·cm-3)閃點(diǎn)/℃彈性恢復(fù)/%PG等級針入度(25℃,5s,100g)/(01mm)5℃延度/cm質(zhì)量變化/%PG等級809798615101025897PG82-22684420009PG82-16

    2 應(yīng)力吸收層材料的設(shè)計(jì)指標(biāo)

    文獻(xiàn)[3]在160 ℃,通過測定5個油石比水平、 0~70次旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)下應(yīng)力吸收層混合料的體積參數(shù),研究表明在旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為40次時,混合料密度與旋壓次數(shù)現(xiàn)行關(guān)系良好,相關(guān)系數(shù)R2達(dá)0.9819,且表明油石比及旋壓次數(shù)為影響混合料體積參數(shù)的關(guān)鍵因素。美國科氏公司提出的應(yīng)力吸收層混合料的礦料級配范圍和體積參數(shù)見表2、表3。表3知在設(shè)計(jì)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)下,空隙率推薦范圍為1.5%~2.5%,建議不宜過大。文獻(xiàn)[6]針對設(shè)計(jì)空隙率為1.3%的應(yīng)力吸收層混合料進(jìn)行了滲水試驗(yàn),檢測結(jié)果表明僅有5%的測點(diǎn)滲水系數(shù)在10 mL/min以內(nèi),而95%的測點(diǎn)為基本不滲,滲水系數(shù)為0,表明應(yīng)力吸收層材料抗?jié)B性能很好。文獻(xiàn)[7]采用3種應(yīng)力吸收層材料,設(shè)計(jì)空隙率為1.0%~2.0%,檢測混合料的水穩(wěn)定性,檢測結(jié)果表明3種混合料的水穩(wěn)定性均良好(浸水馬歇爾殘留穩(wěn)定度均不小于90%,凍融劈裂強(qiáng)度比均大于85%)。

    文獻(xiàn)[3]采用有限元方法,擬定應(yīng)力吸收層混合料抗壓回彈模量取值為200~1000 MPa,分析了混合料模量變化與瀝青面層混合料接縫處的荷載應(yīng)力及溫度應(yīng)力的關(guān)系。研究結(jié)果表明應(yīng)力吸收層混合料抗壓回彈模量取值范圍應(yīng)在400~600 MPa范圍。綜上所述,應(yīng)力吸收層混合料壓實(shí)次數(shù)為40次時,混合料密度與旋壓次數(shù)現(xiàn)行關(guān)系良好;空隙率在1.0%~2.0%范圍時,能夠滿足水穩(wěn)定性及抗?jié)B性能的要求;抗壓回彈模量在400~600 MPa范圍時,能夠起到緩解裂縫處應(yīng)力集中及不出現(xiàn)過大塑性變形的功能。

    表2 推薦應(yīng)力吸收層瀝青混合料礦料合成級配范圍各篩孔(mm)的通過百分率/%954752361180603015007510080~10060~8540~7025~5518~358~206~14

    表3 推薦應(yīng)力吸收層瀝青混合料體積指標(biāo)控制標(biāo)準(zhǔn)VV/%VMA/%VFA/%Ndesign=25Nmax=50Ndesign=25Nmax=50Ndesign=25Nmax=5015~2505~2018~2418~2475~8575~85 注:Ndesign、Nmax分別為旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)的設(shè)計(jì)值與最大值。

    3 體積參數(shù)及抗壓回彈模量檢測

    3.1 試驗(yàn)方案

    根據(jù)美國科氏材料公司推薦應(yīng)力吸收層瀝青混合料礦料合成級配范圍,由下至上選取走勢大致平行的6條級配曲線,見表4和圖1。其中3條位于推薦級配范圍中值(關(guān)鍵篩孔1.18 mm)上方,3條位于下方,級配A到級配F依次偏細(xì);根據(jù)其推薦油石比范圍7.5%~10.0%,擬定8.0%、9.0%和10.0%這3個油石比水平。

    分別采用旋轉(zhuǎn)壓實(shí)儀成型100 mm×100 mm的柱形試件,每個配合比成型3個試件,設(shè)計(jì)旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為40次?;旌狭系淖畲罄碚撁芏炔捎糜?jì)算法確定[6],試件成型24 h后,檢測其毛體積相對密度,計(jì)算體積參數(shù)。采用MTS萬能材料試驗(yàn)機(jī),在20 ℃條件下測定各試件的抗壓回彈模量,平行試驗(yàn)3次,以3次模量的平均值作為檢測結(jié)果。

    表4 6種礦料合成級配級配各篩孔(mm)的通過百分率/%9547523611806030150075級配A10086066042829821211392級配B10090170245931923112898級配C100930746505352260142101級配中值100900725550400265140100級配D100950783552397287160113級配E100976810593431304172117級配F100987832647492328186129

    圖1 6種礦料合成級配曲線

    3.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    不同配合比的應(yīng)力吸收層混合料體積參數(shù)及抗壓回彈模量檢測結(jié)果見表5。

    由于有效瀝青飽和度VFA=(VMA-AA)/VMA×100%,由表3知,試假設(shè)在推薦體積參數(shù)范圍中VV=2.0%、VMA=24.0%時,得VFA=91.7%,此時VV和VMA均滿足要求,而計(jì)算出來的VFA卻大于推薦的高限。由表5中VFA計(jì)算結(jié)果值,VFA均在85%以上,且80%檢測結(jié)果均處于90%以上,表明表3中推薦的VFA值偏小。

    油石比是影響混合料空隙率的關(guān)鍵因素,繪制油石比與空隙率的曲線圖,見圖2。參照貝雷法第1關(guān)鍵篩孔(粗細(xì)集料分界篩孔),粗細(xì)集料分界篩孔應(yīng)為最大公稱粒徑的0.22倍附近[8],故對于NMAS=4.75 mm的應(yīng)力吸收層混合料,其第1關(guān)鍵篩孔應(yīng)為1.18 mm,繪制1.18 mm通過率同空隙率的關(guān)系圖,見圖3。

    表5 不同配合比的應(yīng)力吸收層混合料體積參數(shù)及抗壓回彈模量檢測結(jié)果油石比/%混合料體積參數(shù)及模量最大理論相對密度毛體積相對密度VV/%VMA/%VFA/%抗壓回彈模量/MPa級配A2.4212.3632.420.388.2571級配B2.4242.3732.120.089.559280級配C2.4262.3821.819.890.8612級配D2.4292.3881.719.691.3588級配E2.4312.3921.619.491.7572級配F2.4342.3931.719.591.4548級配A2.3922.3392.221.489.7468級配B2.3952.3491.921.291.04929.0級配C2.3972.3581.620.692.1479級配D2.4002.3641.520.492.8462級配E2.4032.3711.320.393.5439級配F2.4052.3721.420.693.4374級配A2.3572.3201.622.592.9403級配B2.3592.3291.322.294.241510.0級配C2.3622.3371.121.995.1379級配D2.3652.3430.921.895.7346級配E2.3692.3510.821.696.5315級配F2.3722.3540.821.896.4284

    圖2 油石比與混合料空隙率

    由圖2可知,6種級配應(yīng)力吸收層混合料的空隙率隨著油石比的增大均減小,油石比由8.0%增加至9.0%、10%,空隙率降低幅度分別為12.6%、35.2%,表明油石比對空隙率的影響較大。圖2中級配A、級配B和級配C空隙率走勢線之間間隔較大,級配B~級配F空隙率走勢線之間間隔逐漸變?。患壟銩到級配B,1.18 mm通過率每增加1%空隙率變化幅度為9.9%,級配D到級配E,1.18 mm通過率每增加1%空隙率變化幅度僅為3.3%,表明隨著1.18mm篩孔通過率的增大,1.18 mm篩孔通過率對空隙率的影響敏感性降低。

    圖3 1.18 mm通過率與混合料空隙率

    由圖3可知: 在不同油石比條件下,應(yīng)力吸收層混合料空隙率隨1.18 mm篩孔通過率的增大(級配的偏細(xì))而降低,即呈負(fù)相關(guān)關(guān)系;但在級配F時,空隙率出現(xiàn)了反向增大,關(guān)鍵篩孔1.18 mm的通過率達(dá)64.7%,此時細(xì)集料含量過多,細(xì)集料與細(xì)集料之間開始產(chǎn)生干涉現(xiàn)象。油石比為8.0%、9.0%和10.0%時,應(yīng)力吸收層混合料空隙率處于1.0%~2.0%的1.18 mm通過率范圍分別為47.6%~70.0%、44.9%~70%和40.0%~52.9%。油石比為8.0%的空隙率走勢線在圖中最上方,10.0%走勢線處于圖中最下方,表明隨著油石比的增大,混合料空隙率降低。

    由圖4知,隨著1.18 mm通過率的增大抗壓回彈模量先增大再減小,8.0%、9.0%和10.0%油石比時,1.18 mm通過率分別為50.5%、45.9%和45.9%時抗壓回彈模量為極大值。原因是隨著1.18 mm通過率的增大,礦料級配逐漸偏細(xì),趨于密實(shí),抗壓回彈模量區(qū)域增大;而隨著油石比偏大,混合料趨于軟化,抗壓回彈模量區(qū)域降低;在極大值以前,礦料級配對混合料抗壓回彈的影響處于主導(dǎo)地位,抗壓回彈模量增大;在極值點(diǎn)以后,油石比對抗壓回彈模量的增加處于主導(dǎo)地位,抗壓回彈模量降低。

    圖4 1.18 mm通過率與混合料抗壓回彈模量

    由圖5知: 隨著空隙率的增大(油石比降低),應(yīng)力吸收層混合料抗壓回彈模量逐漸增大,與常規(guī)工程實(shí)例空隙率降低混合料區(qū)域密實(shí)抗壓回彈模量增大的趨勢相反。原因是由于應(yīng)力吸收層混合料油石比較大,一般為7.5%~10.0%;此時空隙率在1.0%~2.0%范圍,油石比的增加(空隙率降低)在混合料間起到了潤滑劑的作用,使得混合料剛度降低,故抗壓回彈模量降低。

    圖5 空隙率與混合料抗壓回彈模量

    4 結(jié)論

    1) 隨著1.18 mm篩孔通過率的增大,1.18 mm篩孔通過率對空隙率的影響敏感性降低。

    2) 油石比為8.0%、9.0%和10.0%時,應(yīng)力吸收層混合料空隙率處于1.0%~2.0%的1.18 mm通過率范圍分別為47.6%~70.0%、44.9%~70%和40.0%~52.9%。隨著油石比的增大,混合料空隙率降低。

    3) 隨著1.18 mm通過率的增大抗壓回彈模量先增大再減小,8.0%、9.0%和10.0%油石比時,1.18 mm通過率分別為50.5%、45.9%和45.9%時抗壓回彈模量為極大值。

    4) 隨著空隙率的增大(油石比降低),應(yīng)力吸收層混合料抗壓回彈模量逐漸增大。

    [1] 廖衛(wèi)東. 基于應(yīng)力吸收層的舊水泥混凝土路面瀝青加鋪層結(jié)構(gòu)與材料研究 [D]. 武漢: 武漢理工大學(xué), 2007.

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    1008-844X(2017)03-0042-05

    U 414

    A

    2016-12-28

    劉 斌(1989-),男,碩士,主要從事公路橋梁工作。

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