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    基于靈敏度分析的某純電動(dòng)客車車身骨架結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2017-10-13 05:26:34劉顯春LiuXianchun
    北京汽車 2017年4期
    關(guān)鍵詞:骨架客車車身

    劉顯春 Liu Xianchun

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    基于靈敏度分析的某純電動(dòng)客車車身骨架結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    劉顯春 Liu Xianchun

    (合肥工業(yè)大學(xué) 汽車與交通工程學(xué)院,安徽 合肥 230009)

    運(yùn)用有限元分析理論,在Hypermesh有限元軟件中建立純電動(dòng)客車車身骨架結(jié)構(gòu)整車有限元模型,進(jìn)行水平彎曲和極限扭轉(zhuǎn)兩種典型工況下的靜力學(xué)分析,通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)車身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度都有過(guò)盈。提出基于靈敏度分析的方法對(duì)該客車車身結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化,結(jié)果表明,車身結(jié)構(gòu)質(zhì)量減輕95 kg,各項(xiàng)性能變化不大且仍滿足要求。

    靈敏度分析;純電動(dòng)客車;車身骨架;結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    0 引 言

    電動(dòng)汽車因其高效率、綠色環(huán)保的特點(diǎn)被廣泛關(guān)注[1]。電動(dòng)客車車身結(jié)構(gòu)主要是在傳統(tǒng)燃油客車的基礎(chǔ)上改裝而來(lái),對(duì)電動(dòng)客車車身結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,設(shè)計(jì)出滿足強(qiáng)度、剛度和工藝制造要求的客車車身結(jié)構(gòu)[2]。研究數(shù)據(jù)表明,若整車質(zhì)量降低10%,則節(jié)省燃油6%~8%,燃油消耗率提高5.5%[3-4],因此對(duì)客車車身進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要意義。

    將客車車身結(jié)構(gòu)三維UG幾何模型導(dǎo)入Hypermesh有限元軟件,建立整車有限元模型;在水平彎曲和極限扭轉(zhuǎn)兩種典型工況下進(jìn)行有限元仿真分析,對(duì)客車車身結(jié)構(gòu)進(jìn)行靈敏度分析,并提出結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案。

    1 建立有限元模型

    研究對(duì)象為6.6 m純電動(dòng)公交客車,車身骨架結(jié)構(gòu)采用半承載式。車身骨架結(jié)構(gòu)主要分為前后圍、左右側(cè)圍、頂蓋、底架和車架7大片。車架由高強(qiáng)度鋼板鉚接而成,車身骨架由幾百個(gè)矩形方鋼焊接而成。動(dòng)力電池采用磷酸鐵鋰電池,主要分布在客車底架中部,電機(jī)布置在客車后部。

    將客車車身結(jié)構(gòu)三維UG幾何模型導(dǎo)入Hypermesh中。對(duì)客車車身結(jié)構(gòu)做適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化,忽略玻璃、蒙皮等的影響;忽略客車實(shí)際板簧懸架系統(tǒng)的結(jié)構(gòu),采用與實(shí)際鋼板彈簧等弧長(zhǎng)、等寬度、等剛度的弧形薄板模擬。劃分網(wǎng)格采用10 mm大小的殼單元,車身結(jié)構(gòu)材料為16Mn鋼制材料,彈性模量為2.10×105MPa,泊松比為0.28,密度為7.9×10-9kg/mm3。載荷處理時(shí),對(duì)于動(dòng)力電池、電機(jī)、乘客座椅等集中載荷,在質(zhì)心處添加質(zhì)量單元CONM2,然后用剛性單元RBE2連接到相應(yīng)節(jié)點(diǎn)上;空調(diào)、地板等均布載荷以平均質(zhì)量單元均勻施加到車身骨架結(jié)構(gòu)相應(yīng)節(jié)點(diǎn)上。對(duì)焊接和螺栓連接模擬時(shí),采用軟件自帶的螺栓和焊點(diǎn)處理方式。建立客車車身骨架整車有限元模型如圖1所示,此模型共包含節(jié)點(diǎn)數(shù)732 293、殼單元數(shù)709 080。

    2 有限元分析

    在汽車產(chǎn)品定型可靠性行駛試驗(yàn)規(guī)范中規(guī)定[5]:樣車必須以一定車速,在各種路面上行駛,主要分為彎曲、扭轉(zhuǎn)、緊急制動(dòng)和緊急轉(zhuǎn)彎4種典型工況,以檢測(cè)客車的各項(xiàng)性能。對(duì)水平彎曲和極限扭轉(zhuǎn)兩種典型工況進(jìn)行有限元分析,評(píng)價(jià)客車的靜力學(xué)性能。

    2.1 水平彎曲工況

    水平彎曲工況是對(duì)客車在良好水平路面上勻速直線行駛時(shí)的狀態(tài)模擬。約束左前輪向的平動(dòng)自由度,約束右前輪、向平動(dòng)自由度,約束左后輪、向平動(dòng)自由度,約束右后輪、、Z向平動(dòng)自由度,不約束其他所有的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。

    水平彎曲工況應(yīng)力分布如圖2所示,車身骨架最大應(yīng)力是205.1 MPa,位置出現(xiàn)在車架左側(cè)縱梁靠近動(dòng)力電池的位置,是由動(dòng)力電池的質(zhì)量引起,客車其余部分的應(yīng)力都小于160 MPa;因此客車安全系數(shù)為1.73,該工況下強(qiáng)度滿足要求且有過(guò)盈。

    客車骨架位移最大位置出現(xiàn)在客車頂蓋空調(diào)安裝位置,為8.64 mm,GB/T 13043—2006《客車定型試驗(yàn)規(guī)程》中給出后置發(fā)動(dòng)機(jī)客車的最大變形參考值為10 mm,對(duì)比可知?jiǎng)偠葷M足要求[6]。

    2.2 極限扭轉(zhuǎn)工況

    當(dāng)客車行駛在坑洼不平的路面時(shí),車身會(huì)由于幅度較大的扭動(dòng)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)載荷,模擬客車在不平的壞路面上低速行駛時(shí)的極限狀態(tài)。約束右前輪、向平動(dòng)自由度,約束右后輪、、向平動(dòng)自由度,釋放左前輪所有自由度。

    極限扭轉(zhuǎn)工況應(yīng)力分布云圖如圖3所示,車身結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為270 MPa,位置也出現(xiàn)在車架左側(cè)縱梁靠近動(dòng)力電池的位置,安全系數(shù)為1.31,車身骨架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。同時(shí)車身骨架最大位移為22.01 mm,位置發(fā)生在前圍、左側(cè)圍和頂蓋結(jié)合處,與左前輪懸空的實(shí)際情況相符。

    3 結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    3.1 靈敏度分析

    客車車身骨架是由幾百個(gè)矩形方鋼焊接而成的復(fù)雜空間結(jié)構(gòu),對(duì)客車頂蓋、側(cè)圍及地板骨架結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,設(shè)計(jì)變量為骨架部件的截面厚度參數(shù),相應(yīng)的厚度變量眾多。桿件的截面厚度變化對(duì)客車各項(xiàng)性能影響都較大,為了提高優(yōu)化效率,對(duì)車身骨架149個(gè)桿件厚度進(jìn)行靈敏度分析篩選出優(yōu)化設(shè)計(jì)變量。在OptiStruct軟件中將車身結(jié)構(gòu)質(zhì)量最小作為優(yōu)化目標(biāo),取1階扭轉(zhuǎn)模態(tài)、扭轉(zhuǎn)剛度作為約束條件,扭轉(zhuǎn)剛度計(jì)算時(shí)用左前輪減振器支架中心點(diǎn)的撓度替代。設(shè)置sensitivity卡片,經(jīng)過(guò)11次迭代,獲得靈敏度分析的結(jié)果如圖4~6所示。

    根據(jù)靈敏度的分析結(jié)果,選取車身質(zhì)量靈敏度大,而1階扭轉(zhuǎn)頻率和扭轉(zhuǎn)剛度靈敏度小的設(shè)計(jì)變量為優(yōu)化變量,共篩選出65個(gè)構(gòu)件厚度,將這些構(gòu)件減小厚度,得到車身骨架結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案,部分構(gòu)件厚度變化見(jiàn)表1。

    表1 優(yōu)化前、后部分構(gòu)件厚度變化

    變量序號(hào)優(yōu)化前/mm優(yōu)化后/mm 32.01.5 53.02.0 122.01.5 133.02.5 243.02.0 265.04.0 334.02.5 356.05.0 433.02.5 565.04.5 613.01.0

    3.2 優(yōu)化結(jié)果

    根據(jù)優(yōu)化方案建立優(yōu)化后的車身骨架有限元模型,在后處理軟件RADIOSS中進(jìn)行車身結(jié)構(gòu)典型工況分析和模態(tài)分析,表2為優(yōu)化前、后性能對(duì)比。

    表2 優(yōu)化前、后性能對(duì)比

    性能指標(biāo)優(yōu)化前優(yōu)化后性能變化 優(yōu)化的結(jié)構(gòu)質(zhì)量/kg1 3211 226-95 1階扭轉(zhuǎn)頻率/Hz 11.58 11.13 -0.45 1階彎曲頻率/Hz 14.02 13.89 -0.13 水平彎曲工況最大應(yīng)力/MPa 205 176-29 水平彎曲工況最大位移/mm 8.64 8.765 +0.125 極限扭轉(zhuǎn)工況最大應(yīng)力/MPa 273 243-30 極限扭轉(zhuǎn)工況最大位移/mm 22.01 23.35 +1.34

    從表2和圖7優(yōu)化前、后性能對(duì)比中可看出,車身頂蓋、左右側(cè)圍、底架結(jié)構(gòu)質(zhì)量從優(yōu)化前的 1 321 kg減為1 226 kg,減少95 kg,輕量化程度達(dá)7.2%;優(yōu)化后車身結(jié)構(gòu)模態(tài)性能稍有下降,但下降幅度小于1 Hz,變化不大;水平彎曲和極限扭轉(zhuǎn)這兩種典型工況下結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力都有所減少,分別減少29 MPa和30 MPa,最大位移都略有增加,但增加幅度不大。

    (a)優(yōu)化前

    (b)優(yōu)化后

    圖7 優(yōu)化前、后水平彎曲工況位移圖

    4 結(jié) 論

    建立某純電動(dòng)客車車身骨架有限元模型,先將三維UG幾何模型導(dǎo)入到有限元軟件Hypermesh,依次經(jīng)過(guò)模型簡(jiǎn)化、網(wǎng)格劃分、焊點(diǎn)和螺栓連接處理,建立客車車身整車有限元模型;然后分別對(duì)水平彎曲和極限扭轉(zhuǎn)兩種典型工況進(jìn)行有限元仿真,發(fā)現(xiàn)客車的強(qiáng)度和剛度都有過(guò)盈,同時(shí)進(jìn)行模態(tài)分析,發(fā)現(xiàn)客車的模態(tài)頻率和振型分布良好?;陟`敏度分析的方法對(duì)客車車身頂蓋、左右側(cè)圍和底架進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì),優(yōu)化結(jié)果表明,客車車身結(jié)構(gòu)質(zhì)量減輕95 kg,輕量化程度達(dá)7.2%,效果顯著,同時(shí)客車結(jié)構(gòu)各項(xiàng)性能變化幅度不大。

    [1]歐陽(yáng)明高. 中國(guó)新能源汽車的研發(fā)及展望[J]. 科技導(dǎo)報(bào),2016,34(6):13-20.

    [2]徐志漢,王澤平. 純電動(dòng)城市客車車身有限元分析[J]. 客車技術(shù)與研究,2015(3):11-13.

    [3]鄔誠(chéng)君. 輕質(zhì)車身結(jié)構(gòu)的力學(xué)分析[D]. 上海:同濟(jì)大學(xué),2006.

    [4]楊沿平,唐杰,胡紓寒,等. 中國(guó)汽車節(jié)能思考[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010:43-46.

    [5]王超. 電動(dòng)客車鉚接車身骨架有限元分析及輕量化設(shè)計(jì)[D]. 合肥:合肥工業(yè)大學(xué),2015.

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    2017-03-21

    1002-4581(2017)04-0016-04

    U463.82

    A

    10.14175/j.issn.1002-4581.2017.04.005

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