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    鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)貫通橫隔板力學(xué)特性試驗(yàn)研究

    2017-10-12 09:49:05,
    湖南交通科技 2017年3期
    關(guān)鍵詞:梁端梁柱隔板

    , ,

    (1.湖南省高速公路管理局, 湖南 長沙 410000; 2.江蘇省武警總隊(duì), 江蘇 南京 210000;3.上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院, 上海 200240)

    鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)貫通橫隔板力學(xué)特性試驗(yàn)研究

    肖薇薇1,高海健2,付功義3

    (1.湖南省高速公路管理局, 湖南 長沙 410000; 2.江蘇省武警總隊(duì), 江蘇 南京 210000;3.上海交通大學(xué) 船舶海洋與建筑工程學(xué)院, 上海 200240)

    為了研究鋼管混凝土梁柱立體節(jié)點(diǎn)增強(qiáng)貫通橫隔板的力學(xué)特性,以梁柱空間節(jié)點(diǎn)的局部強(qiáng)度為研究對(duì)象,施加45°方向水平反復(fù)荷載,通過考察節(jié)點(diǎn)域的應(yīng)變分布及梁柱節(jié)點(diǎn)的屈服破壞情況,對(duì)貫通橫隔板的補(bǔ)強(qiáng)作用進(jìn)行試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:貫通橫隔板顯著提高了梁柱節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度及抵抗屈服變形的能力。

    鋼管混凝土; 貫通橫隔板; 梁柱立體節(jié)點(diǎn); 節(jié)點(diǎn)域; 力學(xué)特性

    0 引言

    真正意義上的鋼管混凝土結(jié)構(gòu)首次出現(xiàn)于1891年的美國衣阿華州,當(dāng)時(shí)在建造名為“紅橋”的鋼桁梁橋時(shí)采用了鋼管混凝土柱做橋墩。在19世紀(jì)末至20世紀(jì)初期間,鋼管混凝土柱因其強(qiáng)大的承壓能力常被用來做鋼桁梁橋的橋墩。1939年俄羅斯在烏拉爾地區(qū)建成世界上第一座鋼管混凝土拱橋——跨度為140 m的卡緬斯克橋。在日本,鋼管混凝土結(jié)構(gòu)因其良好的抗震性能,在工業(yè)與民用建筑及橋梁中都得到了廣泛的應(yīng)用。1996年,日本在建造其北部勝岡地區(qū)通往秋田新干線的高架引橋時(shí)了采用了圓鋼管混凝土柱與工字鋼混凝土相結(jié)合的混合結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)不僅滿足軟土地基承載力的要求,還因?yàn)榇蟠鬁p少了模板的安裝而縮短了工期。1990年,中國建成跨度115 m的下承式系桿拱橋——四川旺蒼東河橋,成為中國第一座鋼管混凝土拱橋。近年來隨著經(jīng)濟(jì)迅速發(fā)展,鋼管混凝土結(jié)構(gòu)在我國的高層建筑、地鐵車站,尤其是大跨度橋梁工程中得到了卓有成效的應(yīng)用[1-6]。

    鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)是鋼管混凝土結(jié)構(gòu)體系的重要組成部分,它主要傳遞梁端剪力和彎矩(剛性節(jié)點(diǎn))或僅傳遞梁端剪力(鉸接節(jié)點(diǎn))。作為一種新興的結(jié)構(gòu)形式,鋼管混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度和剛度的研究在很多國家受到了重視。隨著鋼管混凝土結(jié)構(gòu)在土建工程中的廣泛應(yīng)用,很多新的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式被創(chuàng)造出來。比如外環(huán)板式、內(nèi)隔板式、環(huán)板貫通式、端板螺栓式、栓釘錨固式、鉸接節(jié)點(diǎn)等。這些節(jié)點(diǎn)形式多是針對(duì)變化多樣的具體結(jié)構(gòu)而提出的,關(guān)于它們的系統(tǒng)的試驗(yàn)和理論研究目前還很不充分。貫通橫隔板加強(qiáng)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)梁柱立體節(jié)點(diǎn)是環(huán)板貫通式節(jié)點(diǎn)的一種具體結(jié)構(gòu)形式,有關(guān)該節(jié)點(diǎn)形式的研究資料和試驗(yàn)數(shù)據(jù)還很缺乏[7-16]。

    本文以鋼管混凝土結(jié)構(gòu)梁柱立體節(jié)點(diǎn)的局部強(qiáng)度為研究對(duì)象,采用斜45°方向反復(fù)荷載試驗(yàn)加載類型,通過考察柱鋼管表面的應(yīng)變分布及柱梁節(jié)點(diǎn)的屈服破壞機(jī)制,對(duì)貫通橫隔板的補(bǔ)強(qiáng)作用進(jìn)行試驗(yàn)研究。

    1 試驗(yàn)過程

    1.1 試驗(yàn)構(gòu)件

    梁柱節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)構(gòu)件如圖1所示。試驗(yàn)構(gòu)件的個(gè)數(shù)為2個(gè):TS1無貫通橫隔板;TS2有貫通橫隔板,其內(nèi)圓直徑D=320 mm,材質(zhì)為SM490(日本鋼材牌號(hào),相當(dāng)于國內(nèi)的Q345)。兩試件其余參數(shù)相同:柱鋼管采用SM490冷成型圓形鋼管,柱鋼管的外徑406.4 mm,壁厚12.7 mm,橫梁采用焊接H型鋼,尺寸為H-400 mm×200 mm×9 mm×19 mm,材質(zhì)為SM490。 柱填充混凝土的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)強(qiáng)度為17.7 N/mm2。為防止橫梁的面外變形,分別在橫梁A、B和C、D上連接斜梁BH-200 mm×100 mm×9 mm×9 mm,材質(zhì)為SM490。

    圖1 試驗(yàn)構(gòu)件

    1.2 加載方法

    試驗(yàn)裝置如圖2所示,柱頭和柱腳分別采用滾軸支座和鉸接支座,由橫梁上連動(dòng)的A、B、C、D點(diǎn)4個(gè)同步油壓千斤頂(最大荷載為±4.9×105N,千斤頂行程為±15 cm)進(jìn)行同步連續(xù)加載。這樣能保證在梁柱空間節(jié)點(diǎn)斜45°方向上再現(xiàn)反復(fù)荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)。整個(gè)加載過程沒有考慮柱軸向荷載的作用。以斜45°方向的層間位移角作為反復(fù)加載的控制目標(biāo)。構(gòu)件斜45°方向的層間位移角Φ目標(biāo)值分別為:±0.005、±0.01、±0.015、±0.02、±0.025、±0.03、±0.04、±0.05 rad,對(duì)每個(gè)控制值的層間位移角分別作3周的反復(fù)加載循環(huán)。

    1.3 試件應(yīng)變及變形的測定方法

    在試驗(yàn)構(gòu)件的梁端加載點(diǎn)處各布置1個(gè)應(yīng)變片,以測定結(jié)構(gòu)的變形,并由所測出的變形推算得出全體位移角。

    在距離鋼管壁30 mm處梁B上、下翼緣外表面和腹板一側(cè)粘貼SB系列應(yīng)變片,來測定鋼梁軸向應(yīng)變。在柱鋼管壁與梁B相連處單向粘貼P1系列應(yīng)變片,以測定沿鋼管軸向鋼管壁的應(yīng)變。加載方向相反的梁A和梁D、梁B和梁C與梁翼緣范圍內(nèi)柱鋼管壁部分稱為節(jié)點(diǎn)域。在加載方向的不同的橫梁B和橫梁C之間的節(jié)點(diǎn)域粘貼三向應(yīng)變片(P2系列),以測定節(jié)點(diǎn)域的應(yīng)變。填充混凝土中,在柱鋼管管心位置(C1)和梁B側(cè)柱鋼管管壁附近(C2)B-D方向埋入十字交叉的應(yīng)變片,以測定混凝土的應(yīng)變。

    圖2 實(shí)驗(yàn)裝置圖

    取梁B(C)上、下翼緣距離柱鋼管50 mm處作為測點(diǎn),測定梁B、C的上、下翼緣側(cè)的局部變形,作為梁柱節(jié)點(diǎn)處局部變形量。

    對(duì)試件TS1,在梁A和梁D腹板中心線與柱鋼管交點(diǎn)處及梁A和梁D翼緣中點(diǎn)處的柱鋼管壁上布置應(yīng)變片,來測定節(jié)點(diǎn)域的剪切變形;對(duì)試件TS2,在梁A和梁D腹板中心線與柱鋼管交點(diǎn)處及梁A和梁D中間45°方向處的貫通橫隔板上布置應(yīng)變片,來測定節(jié)點(diǎn)域的剪切變形。由此測出的剪切變形可推導(dǎo)出剪切位移角。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 應(yīng)變

    對(duì)于試驗(yàn)構(gòu)件TS1,在負(fù)載荷作用下梁柱節(jié)點(diǎn)位置柱鋼管的面外屈曲要先于梁上翼緣的張拉屈曲。之后,在正載荷時(shí)梁上翼緣的壓縮應(yīng)變增加明顯,負(fù)載荷時(shí),梁上翼緣的張拉應(yīng)變增加較小,當(dāng)梁柱節(jié)點(diǎn)達(dá)到局部最大強(qiáng)度(sQu)時(shí),梁下翼緣與鋼管表面連接處有明顯的張拉應(yīng)變。

    TS1節(jié)點(diǎn)域的中央位置主應(yīng)變處發(fā)生屈曲,試驗(yàn)構(gòu)件的最大強(qiáng)度限制了節(jié)點(diǎn)域的剪切應(yīng)變量。能測定出試驗(yàn)構(gòu)件TS1的梁B下翼緣的變形,上翼緣在正負(fù)荷載作用下沒有出現(xiàn)大面積的屈曲現(xiàn)象。

    對(duì)于填充混凝土,混凝土在鋼管管心位置沿兩個(gè)方向的變形大致相同,在無荷載方向也出現(xiàn)壓縮應(yīng)變。在梁B上翼緣位置的鋼管壁附近的填充混凝土的應(yīng)變、梁上翼緣張拉時(shí)表現(xiàn)的張拉應(yīng)變、壓縮時(shí)的壓縮應(yīng)變最大為1.2%。

    對(duì)于試驗(yàn)構(gòu)件TS2,當(dāng)柱鋼管的累積應(yīng)變在梁柱節(jié)點(diǎn)處達(dá)到梁柱節(jié)點(diǎn)局部全塑性強(qiáng)度(sQp)時(shí),柱鋼管的面外屈曲受到管軸方向張拉應(yīng)變的影響,其應(yīng)變會(huì)超過由材料試驗(yàn)所得的屈服應(yīng)變,梁翼緣也出現(xiàn)輕微的偏移。

    梁翼緣的張拉屈服與梁翼緣處柱鋼管的張拉屈服大致同時(shí)發(fā)生。當(dāng)達(dá)到梁柱節(jié)點(diǎn)局部最大強(qiáng)度(sQu)時(shí),梁翼緣處柱鋼管表面的張拉應(yīng)變與梁翼緣的張拉應(yīng)變增加同樣明顯。

    與無橫隔板補(bǔ)強(qiáng)試驗(yàn)構(gòu)件TS1相比,有橫隔板補(bǔ)強(qiáng)的試驗(yàn)構(gòu)件TS2的梁翼緣的壓縮應(yīng)變比張拉應(yīng)變進(jìn)展快得多。

    試驗(yàn)構(gòu)件TS2的節(jié)點(diǎn)域、柱鋼管和梁翼緣均顯現(xiàn)出屈服現(xiàn)象,在最大荷載時(shí),各部分的累積應(yīng)變增加顯著。

    對(duì)于填充混凝土,試驗(yàn)構(gòu)件TS2柱鋼管管心位置(C1)在無荷載方向也出現(xiàn)壓縮應(yīng)變。在柱鋼管管壁附近(C2)的應(yīng)變、B梁翼緣在張拉應(yīng)力時(shí)表現(xiàn)出的張拉應(yīng)變、壓縮應(yīng)力時(shí)的壓縮應(yīng)變最大為0.6%。

    各試驗(yàn)構(gòu)件的梁端剪力bQ和節(jié)點(diǎn)域的累積主變形aγp的關(guān)系如圖3所示; 梁端剪力bQ和梁端翼緣的累積變形aεb的關(guān)系如圖4所示;梁端剪力bQ和填充混凝土累積變形aεcc的關(guān)系如圖5所示。

    圖3 B梁梁端剪力(bQ)與節(jié)點(diǎn)域的累積主應(yīng)變 (a γp )的關(guān)系

    圖4 B梁梁端剪力(bQ)與梁端翼緣累積應(yīng)變 (aεb)的關(guān)系

    圖5 B梁梁端剪力(bQ)與填充混凝土累積應(yīng)變 (aεcc)的關(guān)系

    2.2 破壞狀況

    對(duì)于試驗(yàn)構(gòu)件TS1,當(dāng)Φ=0.015 rad時(shí),在張拉應(yīng)力作用下,柱鋼管壁和梁 B 上翼緣梁端焊接連接處開始出現(xiàn)細(xì)微的龜裂裂縫。隨后,柱鋼管壁在和梁翼緣焊接連接端部處出現(xiàn)龜裂裂縫。在Φ=0.03 rad時(shí),龜裂裂縫有明顯發(fā)展,在荷載作用下梁B上翼緣從柱鋼管壁拔出,梁柱節(jié)點(diǎn)局部破壞結(jié)束。試驗(yàn)構(gòu)件的最終破壞狀況和梁柱節(jié)點(diǎn)的局部破壞的實(shí)物照片如圖6所示。

    圖6 無貫通橫隔板試驗(yàn)構(gòu)件TS1梁柱節(jié)點(diǎn)局部破壞情況

    試驗(yàn)構(gòu)件TS2,當(dāng)Φ=0.04 rad時(shí),貫通橫隔板與C梁張拉側(cè)翼緣連接角部產(chǎn)生細(xì)微的裂縫。當(dāng)Φ=0.08 rad時(shí),裂縫有明顯擴(kuò)展并達(dá)到最大強(qiáng)度。試驗(yàn)構(gòu)件的最終破壞狀況和梁柱節(jié)點(diǎn)的局部破壞的實(shí)物照片如圖7所示。

    圖7 有貫通橫隔板試驗(yàn)構(gòu)件TS2梁柱節(jié)點(diǎn)局部破壞情況

    2.3 試驗(yàn)構(gòu)件各部分的強(qiáng)度

    2個(gè)試驗(yàn)構(gòu)件達(dá)到梁柱節(jié)點(diǎn)局部全塑性強(qiáng)度(sQp)、梁端節(jié)點(diǎn)全塑性強(qiáng)度(bjQp)、節(jié)點(diǎn)域屈服強(qiáng)度(pQy)和最大強(qiáng)度(pQu)時(shí)的梁端剪力如表1所示。作為參考值,括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示考慮柱鋼管壁的裂縫有明顯開展時(shí)梁柱節(jié)點(diǎn)所能承受的最大荷載。這里sQp是bQ—Δ曲線根據(jù)荷載-變形累積準(zhǔn)則轉(zhuǎn)換而來的,以適用General Yield Point法(屈服線理論的屈服點(diǎn)確定法)。梁端節(jié)點(diǎn)的全塑性強(qiáng)度bjQp、節(jié)點(diǎn)域屈服強(qiáng)度pQy是根據(jù)梁翼緣、節(jié)點(diǎn)域和柱鋼管表面上所貼的應(yīng)變片測定的結(jié)果曲線上,切線剛度為初期剛度的1/5時(shí)所對(duì)應(yīng)的荷載值求出的(參見圖3~圖5)。2試驗(yàn)構(gòu)件各部分屈服強(qiáng)度以及全塑性強(qiáng)度可由圖3~圖5中●所示位置求出。

    表1 試驗(yàn)構(gòu)件的梁端剪力試驗(yàn)構(gòu)件載荷方向梁柱節(jié)點(diǎn)sQp梁端節(jié)點(diǎn)bjQp節(jié)點(diǎn)域載荷方向pQypQuBUN.L.236.1290.7N.L.(325.3)TS1BLP.L.221.0290.8CUP.L.232.4P.L.(300.1)CLN.L.229.7BUN.L.310.0313.3N.L.288.3(380.8)TS2BLP.L.310.2318.7CUP.L.316.1P.L.280.4(412.9)CLN.L.312.6 注:BU、CU為B、C梁上翼緣;BL、CL為B、C梁下翼緣;N.L.為負(fù)荷載,P.L.為正荷載。

    3 結(jié)論

    1) 在同一荷載強(qiáng)度下,貫通橫隔板增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的累積應(yīng)變顯著低于無橫隔板增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)。

    2) 貫通橫隔板顯著延緩了荷載作用下節(jié)點(diǎn)上龜裂裂縫的產(chǎn)生,增強(qiáng)了節(jié)點(diǎn)抵抗破壞的能力;且增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的開裂發(fā)生在橫隔板上而不是柱鋼管壁上(普通節(jié)點(diǎn)),這更方便于維修工作的展開。

    3) 試驗(yàn)構(gòu)件達(dá)到強(qiáng)度極限時(shí),增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)的梁端剪力顯著高于普通節(jié)點(diǎn),說明貫通橫隔板較大地提高了梁柱節(jié)點(diǎn)的屈服強(qiáng)度。

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    1008-844X(2017)03-0145-04

    U 441

    A

    2017-05-05

    肖薇薇(1976-),女,工學(xué)博士,工程師,研究方向: 結(jié)構(gòu)工程。

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