超聲楔焊金屬鍵合物形成機(jī)理研究及模型構(gòu)建*

王超梁，尤曉蕾，劉 亞

(鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 電子通信工程學(xué)院，河南 鄭州 450000)

超聲楔焊金屬鍵合物形成機(jī)理研究及模型構(gòu)建*

王超梁，尤曉蕾，劉 亞

(鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院 電子通信工程學(xué)院，河南 鄭州 450000)

超聲楔焊金屬鍵合物的形成對半導(dǎo)體器件焊接質(zhì)量至關(guān)重要，為分析金屬鍵合界面形態(tài)演化及焊接參數(shù)對金屬鍵合物形成的影響，研究了超聲楔焊金屬鍵合界面的形態(tài)，以及不同焊接參數(shù)對鍵合物形成的影響，分析了金屬界面形態(tài)及鍵合物的形成機(jī)理，并給出了理論模型。實(shí)驗(yàn)表明：界面形態(tài)和鍵合物的形成與焊接參數(shù)功率、時間和壓力有關(guān)，該理論可用于超聲楔焊質(zhì)量優(yōu)化。

超聲楔焊；金屬鍵合物；鍵合界面；焊接參數(shù)；優(yōu)化

0 引言

超聲楔焊屬于半導(dǎo)體引線鍵合技術(shù)中的冷壓焊接模式，被廣泛應(yīng)用于半導(dǎo)體材料的無污染可靠性焊接，其實(shí)現(xiàn)焊接的物理機(jī)制為通過借助高頻超聲波驅(qū)動超聲換能器振動[1]，設(shè)定焊接壓力擠壓引線產(chǎn)生形變引起線材的塑性流動，在設(shè)定的焊接時間內(nèi)，把超聲能量轉(zhuǎn)化為不同金屬相之間鍵合的能量[2]。焊接質(zhì)量的好壞主要由金屬接觸面間的金屬鍵合物形成的好壞來決定，其中影響鍵合物形成的最主要因素為焊接壓力、焊接時間和超聲功率。為了研究這些參數(shù)與焊接質(zhì)量的關(guān)系，對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)總結(jié)分析，找出決定焊接質(zhì)量好壞的關(guān)鍵條件，可有效提高焊接質(zhì)量。

1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

為分析金屬鍵合界面形態(tài)及焊接參數(shù)對金屬鍵合物形成的影響[3]，本實(shí)驗(yàn)采用CT3100系列超聲楔焊機(jī)(超聲波頻率64 kHz)和直徑1.0 mil、1.25 mil的鋁線(鋁線成分為質(zhì)量分?jǐn)?shù)99%Al+1%Si)分別對IC芯片和聯(lián)排LED進(jìn)行焊接測試，調(diào)節(jié)焊接參數(shù)，觀察界面形態(tài)變化并分析規(guī)律。焊接完成后，在KEYENCE高倍顯微鏡下用鑷子小心把引線和焊盤分離，觀察焊接形成過程留下的痕跡。首先調(diào)整焊接參數(shù)，確保在最佳的焊接狀態(tài)下進(jìn)行第一焊點(diǎn)和第二焊點(diǎn)的超聲楔焊，在顯微鏡下小心分離鍵合界面，分析界面的微觀形態(tài)。然后調(diào)整焊接參數(shù)，同一參數(shù)下焊接相同數(shù)量的焊點(diǎn)，取期望值，統(tǒng)計(jì)分析焊接參數(shù)功率、時間和壓力對界面形態(tài)的影響，進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。最后，在分析規(guī)律的基礎(chǔ)上，進(jìn)行理論模型的構(gòu)建和仿真。

2 超聲楔焊金屬鍵合物形態(tài)

圖3 鍵合功率、鍵合可靠性和金屬界面鍵合物面積關(guān)系

統(tǒng)計(jì)10片LED共計(jì)480個焊點(diǎn)和10片IC芯片共計(jì)400個焊點(diǎn)的數(shù)據(jù)，焊接形成金屬鍵合物的形狀基本為橢圓環(huán)形，發(fā)現(xiàn)金屬鍵合物均在焊點(diǎn)周邊形成，尤其是鍵合點(diǎn)的趾部和跟部最為明顯，而鍵合點(diǎn)的中心則為空白，沒有形成有效的金屬鍵合[4]，金屬界面形態(tài)如圖1所示，圖1(a)為LED芯片楔焊一焊和二焊焊點(diǎn)金屬界面剝離后的形態(tài)，LED芯片表面鍍膜為金屬鈀。圖1(b)為IC芯片一焊和二焊焊點(diǎn)金屬界面剝離后的形態(tài)，IC芯片焊盤表面為氧化鋁薄膜。由此可見，超聲楔焊金屬界面形態(tài)與焊接材料無關(guān)，其形態(tài)均為中間呈空洞的橢圓形[5]。

圖1 金屬界面形態(tài)

3 焊接參數(shù)對金屬鍵合物形成的影響

圖5 鍵合參數(shù)時間、鍵合可靠性和金屬界面鍵合物面積關(guān)系

由于高頻超聲波信號發(fā)生器采用8位數(shù)字接口輸出，其5 W功率可在0～255數(shù)字之間共計(jì)256個量值調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)其他焊接參數(shù)處于正常焊接值后不再改變(焊接時間為30 ms，焊接壓力為數(shù)值120，對應(yīng)壓力為6 N)，從小到大依次調(diào)節(jié)焊接超聲波功率，研究超聲波功率和鍵合物形成的關(guān)系[6]。對于1.0 mil的鋁線，焊接功率低于40時，引線與焊盤之間沒有形成有效連接，逐步增加超聲功率時，金屬鍵合物逐漸從邊界向圓環(huán)中間擴(kuò)散，有效鍵合面積逐漸增加，功率增加到120時，鍵合物基本可達(dá)到覆蓋整個焊點(diǎn)界面，隨著功率增加，鍵合物形態(tài)變化不大，經(jīng)挑力測試發(fā)現(xiàn)焊接牢固程度增強(qiáng)，如圖2和圖3所示。

圖2 不同超聲功率下接觸界面金屬鍵合物形態(tài)演化

由圖2可以看出，隨著焊接功率增加，界面金屬鍵合物面積增加。焊接可靠程度測試采用英國DAGE4000推拉力測試機(jī)進(jìn)行測試，同一參數(shù)下焊接相同數(shù)量的焊點(diǎn)，測試其拉力，取期望值，其焊接可靠性和界面鍵合物面積如圖3所示。

保持焊接功率為90，焊接壓力為120，逐漸增加焊接時間，觀察焊接時間與鍵合物形成之間的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)增加焊接時間可以達(dá)到和增加超聲功率同樣的效果。焊接時間低于10 ms時，鍵合物沒有形成，引線和焊盤之間沒有形成有效連接，逐漸增加焊接時間到最大值50 ms(不同類型焊接機(jī)器最大值不同)，鍵合物形成逐漸增多，能覆蓋整個焊盤表面。

由圖4和圖5可以看出，隨著焊接時間增加，焊接界面金屬鍵合物逐漸增加并覆蓋界面，其焊接可靠性也逐漸增強(qiáng)[7]。

圖4 不同焊接時間下金屬界面鍵合物形態(tài)演化

保持焊接功率值90，焊接時間30 ms，逐漸增加焊接壓力，研究焊接壓力和鍵合物形成之間的關(guān)系。焊接壓力低于30時，焊點(diǎn)接觸界面無明顯金屬鍵合物，增加焊接壓力，鍵合物逐漸形成，增加到120時，鍵合物基本覆蓋整個焊點(diǎn)；繼續(xù)增加焊接壓力，發(fā)現(xiàn)不但沒有使有效鍵合面積增大，反而逐漸減小了鍵合面積，增大壓力到180時，發(fā)生引線焊接失敗的情況，邊界的鍵合物也沒有形成，焊盤上直接留下鋼嘴的印跡，可能是焊接壓力過大引起引線碎裂導(dǎo)致[8]，如圖6和圖7所示。

圖6 不同焊接壓力下接觸界面金屬鍵合物形態(tài)演化

圖7 鍵合壓力、鍵合可靠性和金屬界面鍵合物面積關(guān)系

由圖6和圖7可以看出，隨著鍵合壓力增加，界面鍵合無面積逐漸增長，焊接可靠性逐漸增強(qiáng)，在焊接壓力設(shè)定為數(shù)值120時，焊接可靠性最佳，隨后逐漸降低，在焊接壓力設(shè)定數(shù)值為180時，出現(xiàn)焊盤碎裂和無法焊接的現(xiàn)象。

4 金屬鍵合物形成機(jī)理及理論模型構(gòu)建

通過研究焊接參數(shù)對金屬鍵合物形成的影響，可見焊接功率和焊接時間的增加可有效增加鍵合物形成的面積，而焊接壓力逐漸增加到一定值時，有助于鍵合物的形成，增大到最優(yōu)值之后反而不利于鍵合物的形成；隨著焊接壓力的增加，鍵合部分的有效結(jié)合面積逐漸減小[9]。根據(jù)金屬鍵合形成的機(jī)制分析，由于超聲的震動，引線和焊盤之間存在相對運(yùn)動，摩擦的過程用來消除焊盤表面的金屬氧化物，從而露出純凈的金屬以實(shí)現(xiàn)鍵合。

楔焊工具下端的引線受到兩個方向的外力：換能器施加的垂直引線的焊接壓力即鍵合壓力[10]，水平方向的超聲振動摩擦力。引線內(nèi)部實(shí)際的應(yīng)力應(yīng)為這二者的合力，記水平方向分力為σx，垂直方向分力為σy。當(dāng)水平分力小于垂直分力時，合力表現(xiàn)為偏向于鉛垂方向的力，引線中心O處受到的應(yīng)力最大，最不易發(fā)生塑性流動，引線中心和焊盤之間沒有發(fā)生相對滑動，所以未能形成有效的鍵合物，導(dǎo)致焊點(diǎn)中間為空白。當(dāng)水平方向分力大于鉛垂方向分力時，合力表現(xiàn)為偏向于水平方向的力，就會促使引線的塑性流動[11]使引線和焊盤之間產(chǎn)生相對滑動，從而摩擦清除電極表面氧化物形成鍵合物。因此，只有當(dāng)引線水平方向的受力大于垂直方向的受力時才有益于接觸界面鍵合物的形成。引線應(yīng)力和鍵合物形成面積的關(guān)系可由圖8表示。

圖8 引線應(yīng)力和鍵合物形成面積的關(guān)系

當(dāng)鉛垂方向分力增加(即增加焊接壓力)時，同樣的水平分力下，接觸面中心未鍵合部分離引線中心O的距離由L2增加到L3(或者L1增加到L3)，有效鍵合面積減小；當(dāng)水平分力增加時(即超聲功率增大)，同樣的鉛垂分力下，接觸面中心未鍵合部分離引線中心O的距離由L2減小到L1(或者由L3減小到L1)，有效鍵合面積增加。在超聲功率足夠大的情況下，整個接觸面都能達(dá)到有效的鍵合。

另外，由以上看出，改變超聲功率和焊接時間只會影響接觸面鍵合物的形成進(jìn)而影響焊接的可靠度，并不影響焊點(diǎn)的大小；而增加焊接壓力時，會使引線鉛垂方向的應(yīng)力增加，從而產(chǎn)生更大的塑性形變，使焊點(diǎn)變大，焊點(diǎn)的大小很大程度上受焊接壓力的影響。

5 結(jié)論

本文研究了半導(dǎo)體超聲楔焊金屬鍵合界面形態(tài)以及不同焊接參數(shù)對鍵合物形成的影響，分析了界面形態(tài)和金屬鍵合物的形成機(jī)理，并給出了理論模型，總結(jié)了焊接參數(shù)中焊接功率、時間和壓力對界面形態(tài)和鍵合物形成的影響規(guī)律，實(shí)驗(yàn)表明該模型可用于超聲楔焊質(zhì)量優(yōu)化。

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Research on metallic compound formation mechanism and model buildingin ultrasonic wedge bonding

Wang Chaoliang, You Xiaolei, Liu Ya

(School of Electronics and Communications Engineering, Zhengzhou University of Aeronautics, Zhengzhou 450000, China)

The formation of metallic bonding compound is very important to semiconductor devices in ultrasonic wedge bonding. In order to analyze the effects of metallic bonding interface morphology evolution and the welding parameters on the metallic bonding compound formation, the interface morphology of metallic bonding compound and the influence of different welding parameters on the bonding formation were studied, and the metal interface morphology and formation mechanism of bonding were analyzed, then the theoretical model was given. Results show that, the interface morphology and bond formation related to bonding parameters of power, time and pressure, the model can be used in ultrasonic wedge bonding quality optimization.

ultrasonic wedge bonding; metallic bonding; bonding interface; welding parameters; optimization

TN305, TG40

：A

10.19358/j.issn.1674- 7720.2017.17.009

王超梁，尤曉蕾，劉亞.超聲楔焊金屬鍵合物形成機(jī)理研究及模型構(gòu)建[J].微型機(jī)與應(yīng)用，2017,36(17)：31-33,37.

2017-03-10)

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(61162018)；航空科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2015ZD55005)

王超梁(1986-)，通信作者，男，碩士，助教，主要研究方向：物聯(lián)網(wǎng)技術(shù)、半導(dǎo)體封裝工藝。E-mail: wangchaoliang421@163.com。

尤曉蕾(1985-)，女，碩士，助教，主要研究方向：半導(dǎo)體技術(shù)。

劉亞(1988-)，女，碩士，助教，主要研究方向：嵌入式、半導(dǎo)體技術(shù)。