熱回收型太陽能分級溶液集熱/再生系統(tǒng)模型及環(huán)境適用性分析

彭冬根，羅丹婷，程小松

?

熱回收型太陽能分級溶液集熱/再生系統(tǒng)模型及環(huán)境適用性分析

彭冬根，羅丹婷，程小松

（南昌大學(xué)建筑工程學(xué)院，江西南昌330031）

為了在極端氣候條件下提高高濃度溶液的集熱再生效率，提出一種帶同級熱回收和級間熱回收的太陽能分級溶液集熱再生方法?；谔盍蟽σ翰鄣臒豳|(zhì)平衡，建立預(yù)除濕溶液參數(shù)可動態(tài)調(diào)整的太陽能分級集熱再生系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型。數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)在不同室外環(huán)境條件下分級再生和單級再生效率對比存在臨界點(diǎn)，室外環(huán)境溫度和相對濕度高于臨界點(diǎn)，太陽輻射輻射強(qiáng)度低于臨界點(diǎn)，分級再生優(yōu)于單級再生。文章最后綜合給出分級集熱再生的環(huán)境和溶液濃度適用范圍，發(fā)現(xiàn)在低太陽輻射、高溫高濕的氣候環(huán)境下，其對高濃度溶液再生越有利。

分級；再生；臨界點(diǎn)；模擬；效率

引 言

太陽能溶液再生裝置[1-2]是太陽能溶液除濕蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)中最重要部件，它在本質(zhì)上也是一種內(nèi)熱型的溶液再生器[3-5]，但是可利用太陽能等可再生能源。國內(nèi)外學(xué)者將太陽能集熱和溶液再生相結(jié)合構(gòu)建太陽能溶液集熱/再生裝置[6]。其中利用室外空氣進(jìn)行太陽能集熱/再生的裝置分為自然和強(qiáng)迫對流兩種，最早是采用自然對流方式對溶液進(jìn)行集熱/再生，并且是直接利用斜屋頂對溶液進(jìn)行集熱/再生[7]。自然對流太陽能溶液集熱/再生裝置依據(jù)其與室外環(huán)境的接觸程度分為敞開式[8]、部分敞開式[9-11]及帶玻璃蓋板封閉式[12-13]3種。由于自然對流太陽能集熱再生器再生效率較低，因此國內(nèi)外學(xué)者紛紛構(gòu)建強(qiáng)迫對流太陽能溶液集熱/再生器，Yang等[14-18]在20世紀(jì)90年代至21世紀(jì)初對強(qiáng)迫對流太陽能溶液集熱/再生裝置進(jìn)行大量理論和實驗研究。Alizadeh等[19-20]對順流太陽能溶液集熱再生過程進(jìn)行理論和實驗研究，得到溶液再生效率最大可達(dá)0.8～0.9左右。Kabeel[21]實驗對比了自然和強(qiáng)迫對流集熱再生的性能。Gandhidasan[22-23]就構(gòu)建強(qiáng)迫對流集熱/再生數(shù)學(xué)模型，在假設(shè)溶液溫度、濃度及水蒸氣壓力為進(jìn)出口算術(shù)平均值時推導(dǎo)出一種求解溶液再生過程水分蒸發(fā)率的簡單方法。文獻(xiàn)[24]從理論上推導(dǎo)出強(qiáng)迫對流溶液集熱/再生的水蒸發(fā)率沿集熱板長度方向的控制方程，但是他們在進(jìn)行理論建模時忽略玻璃蓋板對太陽光的部分吸收作用。Li等[25]在對太陽能溶液集熱/再生過程進(jìn)行理論建模時考慮了溶液對玻璃蓋板輻射換熱影響。Peng等[26-27]構(gòu)建了一種（單級）空氣預(yù)處理太陽能集熱再生裝置，并進(jìn)行相關(guān)理論研究，但是該裝置采用和再生溶液等濃度的溶液對再生用空氣進(jìn)行預(yù)除濕，不利于系統(tǒng)性能改善，Peng后來在文獻(xiàn)[28]中提出一種以蒸發(fā)率品質(zhì)系數(shù)為模型基礎(chǔ)的分級集熱再生模型，該模型采用固定一級集熱/再生溶液濃度方法進(jìn)行系統(tǒng)性能分析，并不完全符合實際再生過程。因此，本研究基于填料槽溶液質(zhì)量和能量守恒，提出一種除濕溶液參數(shù)可動態(tài)調(diào)整的太陽能分級集熱再生系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，并對系統(tǒng)的氣候適用性進(jìn)行分析。

1 熱回收型太陽能分級溶液集熱再生原理

熱回收型太陽能分級溶液集熱再生系統(tǒng)（圖1），它可實現(xiàn)5種再生模式（A模式：不帶熱回收的單級集熱再生；B模式：不帶熱回收的分級再生；C模式：帶熱回收的單級再生；D模式：帶同級熱回收的分級再生；E模式：帶同級+級間熱回收的分級再生）。每種模式包括空氣循環(huán)回路與溶液循環(huán)回路。

圖1 5種太陽能集熱再生系統(tǒng)流程

A模式中，一級和二級集熱/再生器處于并聯(lián)運(yùn)行。再生用空氣直接采用室外空氣，再生溶液不經(jīng)熱回收器預(yù)熱直接進(jìn)入一級和二級集熱/再生器。

B模式中，一級集熱/再生是為二級集熱/再生服務(wù)，提供干燥空氣。二級集熱/再生用空氣來自空氣預(yù)處理器，一級集熱/再生用空氣來自室外；二級再生溶液是目的溶液不經(jīng)熱回收預(yù)熱進(jìn)入二級集熱/再生器，一級再生溶液屬于裝置內(nèi)循環(huán)溶液，它相對于二級再生溶液（目的溶液）是一種低濃度溶液，它在一級集熱/再生器和填料除濕器之間流動，一級和二級再生溶液都不經(jīng)熱回收器預(yù)熱。

C模式中，一級和二級集熱/再生器處于并聯(lián)運(yùn)行。它在A模式基礎(chǔ)上增設(shè)（一級）溶液熱交換器和（二級）溶液熱交換器分別預(yù)熱一級和二級集熱/再生器入口溶液。

D模式中，一級集熱/再生是為二級集熱/再生服務(wù)，提供干燥空氣。它在B模式基礎(chǔ)上，增設(shè)（一級）溶液熱交換器和（二級）溶液熱交換器分別預(yù)熱一級和二級集熱/再生器入口溶液。

E模式中，一級集熱/再生是為二級集熱/再生服務(wù)，提供干燥空氣。它在D模式基礎(chǔ)上，增設(shè)（級間）溶液熱交換器預(yù)熱二級再生溶液，增設(shè)溶液-空氣熱交換器預(yù)熱二級再生用空氣。

E模式的熱回收體現(xiàn)在：利用（一級）溶液熱交換器和（二級）溶液熱交換器分別提高一級和二級集熱/再生器入口溶液溫度；采用（級間）溶液熱交換器回收一級集熱/再生器出口溶液的顯熱，既能提高二級集熱/再生器溶液入口溫度，又可降低進(jìn)入預(yù)處理器填料槽中溶液溫度；采用溶液-空氣熱交換器既提高二級集熱/再生器空氣入口溫度，又可降低再生后的高濃度溶液流出系統(tǒng)的溫度，有利于后續(xù)的除濕循環(huán)。

B、D、E模式中的預(yù)除濕溶液回路是一種在空氣預(yù)處理器的內(nèi)部循環(huán)，從空氣預(yù)處理器的下部儲液槽中出來的預(yù)除濕溶液經(jīng)過防腐溶液泵加壓進(jìn)入預(yù)處理器上部布液槽中，布液槽中溶液靠自身重力下行流動與其中預(yù)除濕空氣進(jìn)行接觸，吸收預(yù)除濕空氣中水分。

熱回收型太陽能分級溶液集熱/再生系統(tǒng)采用較稀溶液對室外空氣進(jìn)行預(yù)除濕以達(dá)到對更高濃度溶液進(jìn)行更有效再生的目的，同時進(jìn)行同級及級間（溶液和空氣）的熱回收，實現(xiàn)了不同濃度溶液分級再生和能源分級梯度利用，有效提高太陽能對高濃度除濕溶液的再生效率，從而達(dá)到節(jié)能目的。表1中列出5種再生模式溶液和空氣閥的開關(guān)方式。

表1 5種太陽能集熱/再生模式

2 太陽能空氣預(yù)處理分級溶液再生模型

2.1 太陽能集熱再生模型

作者早前提出一種考慮玻璃蓋板溫度影響的太陽能集熱/再生數(shù)學(xué)模型[29]，文中一、二級太陽能集熱/再生器采用該模型。

2.2 預(yù)除濕模型

圖1中作為預(yù)處理器的填料除濕器采用叉流填料除濕模型[30]。假設(shè)填料除濕裝置高度為，長度為，寬度為。軸與溶液噴淋方向一致，軸與空氣流動方向一致。叉流除濕工況下裝置的能量和質(zhì)量守恒方程分別為

(2)

溶液中鹽分質(zhì)量守恒方程為

空氣側(cè)能量和質(zhì)量傳遞方程為

(4)

Lewis數(shù)和傳質(zhì)單元數(shù)NTUm定義為

(6)

2.3 填料儲液槽熱質(zhì)平衡模型

一級再生溶液回路的溶液在一級集熱/再生器和填料除濕器之間循環(huán)，其濃度和溫度受室外環(huán)境、溶液流量及一級集熱/再生器和填料除濕器的結(jié)構(gòu)參數(shù)影響。從一級集熱再生器和填料除濕器來及去的溶液都在填料除濕器下部的溶液儲液槽中混合，如圖2所示。預(yù)除濕溶液和一級再生溶液在儲液槽中滿足能量和質(zhì)量守恒。

圖2 儲液槽中能量和質(zhì)量守恒示意圖

能量守恒方程

水分質(zhì)量守恒

(9)

2.4 再生效率和綜合再生效率模型

在太陽能分級集熱再生系統(tǒng)中，由于一級集熱/再生面積是為二級集熱/再生提供有利條件：一是為二級集熱/再生提供較為干熱的再生用空氣；二是預(yù)熱二級集熱/再生溶液。它本身并沒有產(chǎn)出可作為溶液除濕系統(tǒng)的目的溶液。因此在定義該系統(tǒng)的再生效率時應(yīng)考慮該部分的面積損失，定義綜合再生效率為二級集熱/再生水分蒸發(fā)所需吸收潛熱與投入到兩級集熱再生面板上的太陽能輻射能之比，見式（10）。式（11）為單級集熱再生效率定義式。

(11)

2.5 模型驗證

主要利用的數(shù)值模型為太陽能集熱再生模型和溶液預(yù)除濕模型，為驗證模型正確性，分別建立一臺2.0 m（長）×1.0 m（寬）×0.035 m（高）逆流太陽能集熱再生器和一臺0.5 m（寬）×0.5 m（高）×0.3 m（長）比表面積為368 m2·m-3的規(guī)則填料除濕器，實驗中空氣流量測量誤差為±3.9%，空氣相對濕度測量誤差為±2%，太陽輻射強(qiáng)度測試精度小于2%，溫度傳感器測量誤差±0.2℃，經(jīng)系統(tǒng)誤差分析蒸發(fā)率（除濕率）誤差為10.3%。將實驗結(jié)果和理論數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對比，如圖3所示。圖3(a)為填料除濕器的實驗驗證，顯示在除濕率比較上，兩者相差在±5%內(nèi)，空氣出口溫度相差在±0.5℃內(nèi)。圖3(b)為太陽能集熱再生器的數(shù)值解和實驗結(jié)果對比，顯示再生蒸發(fā)率的數(shù)值結(jié)果比實驗值最大低10%，絕大部分相差在-5%以內(nèi)。圖3(b)還對比了溶液和空氣進(jìn)出口溫升的數(shù)值解和實驗結(jié)果，顯示兩者相差在0.7℃內(nèi)。上述對比結(jié)果說明數(shù)值模擬結(jié)果和實驗數(shù)據(jù)能較好吻合，驗證了理論模型的正確性。

圖3 數(shù)值模擬解和實驗結(jié)果對比

3 系統(tǒng)氣候適用性分析

理論模擬的一級和二級集熱再/生裝置及填料預(yù)除濕器的結(jié)構(gòu)參數(shù)同2.5節(jié)，兩種集熱/再生器都為逆流，系統(tǒng)中溶液采用氯化鋰水溶液[31]。一級集熱/再生溶液溫度和濃度在系統(tǒng)模擬中是根據(jù)填料儲液槽內(nèi)溶液熱質(zhì)平衡模型進(jìn)行變動的；其他模擬初始參數(shù)見表2。以下將針對溶液熱回收、環(huán)境參數(shù)變化對系統(tǒng)再生效率影響規(guī)律進(jìn)行研究，給出系統(tǒng)的氣候適用范圍。

表2 數(shù)值模擬初始參數(shù)

3.1 熱回收對系統(tǒng)性能的影響

對比5種集熱再生模式分析熱回收對系統(tǒng)再生性能影響，其中太陽輻射強(qiáng)度分別為600、800 W·m-2；其他參數(shù)見表2。兩種太陽輻射強(qiáng)度下5種再生模式的對比結(jié)果見圖4。圖中顯示不帶熱回收的再生模式不管是單級集熱再生（A模式）還是分級集熱再生（B模式），再生效率都非常低甚至為負(fù)值，此時表明不但沒發(fā)生溶液濃縮再生，相反發(fā)生溶液稀釋現(xiàn)象（稱為逆再生）。C、D、E 3種模式再生效率為正值，并且在c800 W·m-2時D模式下綜合再生效率低于C模式，說明只靠同級熱回收考慮到一級集熱再生所付出代價并不能提高系統(tǒng)整體性能；但當(dāng)同時考慮級間熱回收時的E再生模式高于D模式。在c600 W·m-2時，E模式的綜合再生效率比C模式再生效率相對提高75.1%。在c800 W·m-2時，E模式的綜合再生效率僅高于C模式1.65%。這些說明熱回收型太陽能分級集熱再生在較低太陽輻射條件下才能體現(xiàn)出的優(yōu)勢。這是由于較低太陽輻射強(qiáng)度下，單級太陽能集熱再生溶液溫度相對較低，需要對再生用空氣進(jìn)行預(yù)處理才能實現(xiàn)較好再生。另外，帶熱回收型的集熱/再生模式溶液入口溫度要高于不帶熱回收型的，造成溶液和空氣間的傳質(zhì)驅(qū)動力越大，因此其再生效率要高。以下將重點(diǎn)針對E、C兩種再生模式效率進(jìn)行比較以分析熱回收型分級集熱再生的氣候適用范圍。

圖4 5種再生模式再生效率比較

3.2 室外環(huán)境參數(shù)對系統(tǒng)性能影響

圖5(a)為在太陽輻射強(qiáng)度c為800 W·m?2，環(huán)境相對濕度80%下，環(huán)境溫度0從10℃升到40℃， E、C兩種模式再生效率及預(yù)除濕溶液槽中溫度和濃度隨環(huán)境溫升變化。圖中顯示隨環(huán)境溫度上升，帶熱回收器的單級集熱再生器再生（C模式）效率在019℃時達(dá)最大值0.218，之后快速下降到0.179左右。相反，帶同級+級間熱回收的分級再生（E模式）效率從0.191升到0.209（028℃時）之后緩慢降到0.2，并且當(dāng)環(huán)境溫度0＞31℃時，E模式再生效率高于C模式，最大可提高12.2%。說明高溫高濕氣候條件下，分級集熱再生性能相對傳統(tǒng)單級集熱再生性能有明顯提高。這是由于在相同相對濕度條件下，環(huán)境溫度越高，其含濕量也越高，傳統(tǒng)集熱再生器（C模式）在高含濕量條件下對高濃度溶液再生效率很低。另外，圖中還顯示隨環(huán)境干球溫度升高，預(yù)除濕溶液槽中溶液濃度從0.416 kg·kg-1下降到0.341 kg·kg-1，溫度從24.5℃升到51.3℃，說明隨環(huán)境空氣溫度升高，其含濕量越高，在一級集熱再生器及預(yù)除濕器之間流動的溶液濃度會隨之降低，即高含濕量環(huán)境只要較低濃度溶液進(jìn)行預(yù)處理即可。

圖5(b)為環(huán)境相對濕度變化對系統(tǒng)再生性能影響，圖中顯示隨環(huán)境濕度增加，E和C模式的再生效率都呈線性遞減，并且C模式再生效率遞減更快，相對濕度等于78%為兩種再生模式性能優(yōu)劣的臨界點(diǎn)，低于78%單級帶熱回收的C模式優(yōu)于分級帶熱回收的E模式，當(dāng)室外相對濕度高于78%時才能體現(xiàn)分級再生的優(yōu)勢。圖中還顯示預(yù)除濕溶液槽中溶液濃度從0.39 kg·kg-1下降到0.34 kg·kg-1，溫度從42.6℃升到44℃，同樣說明濕度增加，預(yù)除濕溶液濃度要求降低。

圖5(c)為太陽輻射強(qiáng)度變化對系統(tǒng)再生性能影響。圖中顯示隨太陽輻射強(qiáng)度升高，E和C模式的再生效率都呈增加趨勢。C模式的再生效率在c＜500 W·m-2時為負(fù)值，說明在較低太陽輻射條件下，即使帶熱回收器單級集熱再生器在對高濃度溶液進(jìn)行再生依然處于失效（逆再生）狀態(tài)。比較兩種再生模式發(fā)現(xiàn)當(dāng)c≤800 W·m-2時，E模式綜合再生效率z高于C模式再生效率，說明在中低太陽輻射條件下，分級集熱再生才能更好地體現(xiàn)其性能優(yōu)勢。另外，預(yù)除濕溶液槽中溶液濃度從0.29 kg·kg-1升高到0.39 kg·kg-1，溫度從37.8℃升到46.5℃，說明隨太陽輻射強(qiáng)度增高，一級集熱再生溶液濃度及溫度升高。

圖5 室外環(huán)境參數(shù)對系統(tǒng)性能的影響

3.3 分級集熱再生對環(huán)境和溶液參數(shù)的適用范圍

圖5顯示E、C兩種再生模式性能比較存在一個轉(zhuǎn)折點(diǎn)，也即在某一氣候范圍內(nèi)才能體現(xiàn)多級集熱再生的優(yōu)勢。圖6為濃度為0.4 kg·kg-1再生溶液的氣候適用范圍，圖中斜折線為環(huán)境空氣臨界等相對濕度線。由太陽輻射強(qiáng)度c和室外環(huán)境溫度o查出所對應(yīng)臨界相對濕度，當(dāng)環(huán)境相對濕度大于該臨界相對濕度時E模式再生性能優(yōu)于C模式。圖中顯示隨太陽輻射強(qiáng)度增加及室外環(huán)境溫度降低，臨界等相對濕度變大，說明此時E模式再生的適應(yīng)范圍變窄，也即太陽輻射強(qiáng)度增加（或室外環(huán)境溫度降低）到一定程度，不需要進(jìn)行分級集熱再生，只需要帶熱回收的單級集熱再生即可。另外，從圖中可看出臨界等相對濕度線近似和縱坐標(biāo)平行，說明太陽輻射強(qiáng)度對臨界相對濕度起的作用要遠(yuǎn)大于室外溫度。

圖6 E模式再生室外環(huán)境適用范圍

圖6只顯示0.40 kg·kg-1濃度的溶液E模式再生的氣候適應(yīng)范圍，針對溶液濃度的適用范圍見圖7。圖中采用室外含濕量代替室外干球溫度和相對濕度對再生的綜合影響，斜折線為臨界等濃度線。由室外含濕量和太陽輻射強(qiáng)度查出臨界濃度值，當(dāng)再生溶液濃度大于該臨界濃度值時，E模式再生性能優(yōu)于C模式。圖中顯示隨太陽輻射強(qiáng)度增加及環(huán)境空氣含濕量降低，臨界濃度變大，說明在這些工況下溶液濃度適用范圍變窄。也即在高濕度、低輻射的惡劣氣候條件下，分級集熱再生可對更低濃度的溶液進(jìn)行相對較好再生。

圖7 E模式再生溶液濃度適用范圍

4 結(jié) 論

（1）提出一種新型帶熱回收的太陽能空氣預(yù)處理溶液分級集熱再生原理，并基于預(yù)除濕的填料儲液槽能量和質(zhì)量平衡，建立預(yù)除濕溶液參數(shù)動態(tài)調(diào)整的太陽能分級集熱再生系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，通過實驗驗證系統(tǒng)中主要部件的理論模型正確性。

（2）文章分析熱回收對再生性能影響，發(fā)現(xiàn)在再生相同再生條件下，不帶熱回收的再生效率很低甚至再生失效（再生效率為負(fù)），而帶熱回收的模式最高效率仍可達(dá)0.2左右。

（3）文章系統(tǒng)分析和對比了帶熱回收分級集熱再生（E模式）和帶熱回收單級集熱再生（C模式）性能，發(fā)現(xiàn)在不同室外環(huán)境條件下兩種再生模式存在臨界點(diǎn)，室外環(huán)境溫度和相對濕度高于臨界點(diǎn)，太陽輻射輻射強(qiáng)度低于臨界點(diǎn)，E模式再生優(yōu)于C模式再生。

（4）最后給出分級集熱再生的環(huán)境和溶液濃度適用范圍，發(fā)現(xiàn)在低太陽輻射、高溫高濕的極端環(huán)境下，E模式對高濃度溶液再生越有利。

符 號 說 明

A——面積，m2 cp——比熱容，kJ·kg-1·K-1 H——填料高度，m h——比焓，kJ·kg-1 hfg——水蒸氣的蒸發(fā)潛熱，kJ·kg-1 k——傳熱系數(shù)，kW·m-2·K-1 km——傳質(zhì)系數(shù)，kg·m-2·s-1 Ic——太陽輻射強(qiáng)度，kW·m-2 Le——Lewis數(shù) m——質(zhì)量流率，kg·s-1或kg·h-1 mev——蒸汽蒸發(fā)率，kg·s-1或kg·h-1 NTUm——傳質(zhì)單元數(shù) T——溫度，℃ Ts——儲液槽中溶液溫度，℃ W——填料寬度，m Y——濕空氣含濕量，kg·kg-1或g·kg-1 Z——填料長度，m ξ——溶液濃度，kg鹽分·(kg溶液-1) ξ——溶液槽內(nèi)濃度，kg鹽分·(kg溶液)?1 η——單級再生效率， ηz——分級綜合再生效率 下角標(biāo) a——空氣 eL——平衡狀態(tài) in——進(jìn)口 out——出口 p——填料 s——溶液 1——一級集熱再生器 2——二級集熱再生器

References

[1] CHENG Q, ZHANG X S. Review of solar regeneration methods for liquid desiccant air-conditioning system [J]. Energy and Buildings, 2013, 67: 426-433.

[2] MEHTA J R, RANE M V. Liquid desiccant based solar air conditioning system with novel evacuated tube collector as regenerator [J]. Procedia Engineering, 2013, 51: 688-693.

[3] MUN J H, JEON D S, KIM Y L.. A study on the regeneration performance characteristics of an internally heated regenerator in a liquid desiccant system [J]. Journal of Mechanical Science and Technology, 2016, 30 (3): 1343-1349.

[4] YIN Y G, ZHANG X S, WANG G,. Experimental study on a new internally cooled/heated dehumidifier/regenerator of liquid desiccant systems [J]. International Journal of Refrigeration, 2008, 31 (5): 857-866.

[5] YIN Y G, ZHANG X S, PENG D G,. Model validation and case study on internally cooled/heated dehumidifier/regenerator of liquid desiccant systems [J]. International Journal of Thermal Sciences, 2009, 48 (8): 1664-1671.

[6] ELSARRAG E. Evaporation rate of a novel tilted solar liquid desiccant regeneration system [J]. Solar Energy, 2008, 82 (7): 663-668.

[7] KAKABAEV A, KHANDURDYEV A, KLYSHCHAEVA O,. A large scale solar air conditioning pilot plant and its test results [J]. International Chemical Engineering, 1976, 16 (1): 60-64.

[8] COLLIER R K. The analysis and simulation of an open cycle absorption refrigeration system [J]. Solar Energy, 1979, 23: 357-366.

[9] GANDHIDASAN P, AL-FARAYEDHI A A. Solar regeneration of liquid desiccants suitable for humid climates [J]. Energy, 1994, 19 (8): 831-836.

[10] GANDHIDASAN P, AL-FARAYEDHI A A. Thermal performance analysis of a partly closed-open solar regenerator [J]. Journal of Solar Energy Engineering, 1995, 117 (2): 151-153.

[11] KHALID C S, GANDHIDASAN P, ZUBAIR S M. Exergy analysis of a liquid-desiccant-based, hybrid air-conditioning system [J]. Energy, 1998, 23 (1): 51-59.

[12] NELSON D J, WOOD B D. Evaporation rate model for a natural convection glazed collector/regenerator [J]. Journal of Solar Energy Engineering, 1990, 112 (1): 51-57.

[13] NELSON D J, WOOD B D. Two-dimensional, analysis and performance of a natural convection glazed collector/regenerator [J]. Solar Engineering, 1987, 2: 933-940.

[14] YANG R, WANG P L. Experimental study for a double-glazed forced-flow solar regenerator [J]. Journal of Solar Energy Engineering, 1998, 120 (4): 253-259.

[15] YANG R, WANG P L. A simulation study of performance evaluation of single-glazed and double-glazed collectors/regenerators for an open-cycle absorption solar cooling system [J]. Solar Energy, 2001, 71 (4): 263-268.

[16] YANG R, WANG P L. Experimental study of a forced convection solar collector/regenerator for open-cycle absorption cooling [J]. Journal of Solar Energy Engineering, 1994, 116 (4): 194-199.

[17] YANG R, WANG P L. The optimum glazing height of a glazed solar collector/regenerator for open-cycle absorption cooling [J]. Energy, 1994, 19 (9): 925-931.

[18] YANG R, WANG P L. The effect of heat recovery on the performance of a glazed solar collector/ regenerator [J]. Solar Energy, 1995, 54 (1): 19-24.

[19] ALIZADEH S, SAMAN W Y. An experimental study of a forced flow solar collector/regenerator using liquid desiccant [J]. Solar Energy, 2002, 73 (5): 345-362.

[20] ALIZADEH S, SAMAN W Y. Modeling and performance of a forced flow solar collector/regenerator using liquid desiccant [J]. Solar Energy, 2002, 72 (2): 143-154.

[21] KABEEL A E. Augmentation of the performance of solar regenerator of open absorption cooling system [J]. Renewable Energy, 2005, 30 (3): 327-338.

[22] GANDHIDASAN P. Simple analysis of a forced flow solar regeneration system [J]. Journal of Energy, 1982, 6 (6): 436-437.

[23] GANDHIDASAN P. Thermal performance predictions and sensitivity analysis for a parallel flow solar regenerator [J]. Journal of Solar Energy Engineering, 1983, 105 (2): 224-229.

[24] ZEIDAN E B, ALY A A, HAMED A M. Modeling and simulation of solar-powered liquid desiccant regenerator for open absorption cooling cycle [J]. Solar Energy, 2011, 85 (11): 2977- 2986.

[25] LI Y T, YANG H X. Investigation on solar desiccant dehumidification process for energy conservation of central air-conditioning systems [J]. Applied Thermal Engineering, 2008, 28 (10): 1118-1126.

[26] PENG D G, ZHANG X S. Modeling and performance analysis of solar air pretreatment collector/regenerator using liquid desiccant [J]. Renewable Energy, 2009, 34 (3): 699-705.

[27] PENG D G, ZHANG X S, YIN Y G. Theoretical storage capacity for solar air pretreatment liquid collector/regenerator [J]. Applied Thermal Engineering, 2008, 28 (11/12): 1259-1266.

[28] 彭冬根, 張小松. 太陽能空氣預(yù)處理分級溶液集熱再生系統(tǒng)特性 [J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報, 2016, 32 (6): 242-247.PENG D G, ZHANG X S. Characteristics of solar air-pretreatment solution grading thermal regeneration system [J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering, 2016, 32 (6): 242-247.

[29] PENG D G, ZHANG X S. A modified model of solar collector/regenerator considering effect of the glazing temperature [J]. International Journal of Refrigeration, 2015, 49: 151-159.

[30] LIU X H, JIANG Y, XIA J J,. Analytical solutions of coupled heat and mass transfer processes in liquid desiccant air dehumidifier/regenerator [J]. Energy Conversion and Management, 2007, 48 (7): 2221-2232.

[31] CONDE M R. Properties of aqueous solutions of lithium and calcium chlorides: formulations for use in air conditioning equipment design [J]. International Journal of Thermal Sciences, 2004, 43 (4): 367- 382.

Modeling andenvironmental applicability of solar solution grading collector/regenerator system with heat recovery

PENG Donggen, LUO Danting, CHENG Xiaosong

(School of Civil Engineering and Architecture, Nanchang University, Nanchang 330031, Jiangxi, China)

To improve the collection and regeneration efficiency of strong solution under extreme conditions, this paper reveals a solar grading collector/regenerator method with inter-grade and same-grade heat exchangers. Based on heat and mass balance in the packed reservoir, a model of solar grading collector/regenerator system in which pre-dehumidification solution parameters could be adjusted is established. Numerical simulation shows that there are critical points in regeneration efficiency of grading regeneration under variety of outdoor situations compared with single-stage regeneration. Grading regeneration is preferable to single-stage regeneration while outdoor environmental temperature and relative humidity are above the critical points as well as sun radiation intensity is lower than the critical point. Finally, the applying ranges of grading collector/regenerator system on environmental parameters and solution concentration are comprehensively provided in this paper and it is found that the situations of lower radiation from sun and higher temperature and relatively humidity are beneficial to regenerate solution of high concentration by grading collector/regenerator system.

grading; regeneration; critical point; simulation; efficiency

10.11949/j.issn.0438-1157.20170033

TQ 028.8

A

0438—1157（2017）08—3242—08

彭冬根（1975—），男，博士，副教授。

國家自然科學(xué)基金項目（51266010）；江西省科技支撐計劃項目（20123BBG70195）。

2017-01-09收到初稿，2017-05-05收到修改稿。

2017-01-09.

PENG Donggen, ncu_hvac2013@163.com

supported by the National Natural Science Foundation of China (51266010).