自位橢圓軸承對(duì)稱部位溫度分布不均分析

趙國(guó)欽

(廣東粵電靖海發(fā)電有限公司，廣東揭陽(yáng) 515223)

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自位橢圓軸承對(duì)稱部位溫度分布不均分析

趙國(guó)欽

(廣東粵電靖海發(fā)電有限公司，廣東揭陽(yáng) 515223)

針對(duì)汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)自位橢圓軸承軸向?qū)ΨQ位置溫度分布不均勻及軸承的局部區(qū)域溫度過(guò)高導(dǎo)致的跳閘問(wèn)題，從自位橢圓軸承的自身特性進(jìn)行定量分析，得出是由軸承自位能力降低或軸承與轉(zhuǎn)子承載區(qū)接觸面接觸不均勻，以及對(duì)稱部位載荷和潤(rùn)滑油流量不均所導(dǎo)致的。

汽輪機(jī)； 自位橢圓軸承； 溫度分布； 油膜

火力發(fā)電廠汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)徑向支撐軸承作為承載汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子自重和外加附加力的主要承載部件，軸承的運(yùn)行溫度是作為軸承運(yùn)行安全性評(píng)價(jià)的一個(gè)重要指標(biāo)，但在汽輪機(jī)整體運(yùn)行穩(wěn)定后，徑向軸承的軸向?qū)ΨQ部位溫度基本不相同，甚至出現(xiàn)單個(gè)軸承溫度測(cè)點(diǎn)溫度遠(yuǎn)高于其余測(cè)點(diǎn)而出現(xiàn)的汽輪機(jī)被迫停運(yùn)現(xiàn)象。某1 000 MW超臨界機(jī)組的B低壓轉(zhuǎn)子前軸承(7號(hào)橢圓軸承)，在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到3 000 r/min后，軸承軸向?qū)ΨQ位置溫度分別由95.84 ℃、100.28 ℃逐漸上升至98.05 ℃、113.12 ℃，溫度分布偏差越來(lái)越大，甚至局部測(cè)點(diǎn)溫度接近跳閘值而被迫停機(jī)。筆者以該機(jī)組7號(hào)軸承為例，從自位橢圓軸承的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)出發(fā)，分析軸承軸向?qū)ΨQ位置發(fā)生溫度分布不均勻的原因，并提出處理的針對(duì)性意見(jiàn)。

1 溫度分布不均勻問(wèn)題

1.1 軸承溫度分布不均勻

軸承在沿中心線OM兩側(cè)設(shè)置2～3個(gè)溫度測(cè)點(diǎn)，如P1、P2、P3，見(jiàn)圖1。理論情況下，軸承運(yùn)行時(shí)的P1溫度應(yīng)該與P2、P3溫度相同，即沿OM呈對(duì)稱均勻分布，但在實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)下，常存在P1和P2、P3溫度沿OM中心線分布不對(duì)稱情況。

圖1 軸承溫度測(cè)點(diǎn)分布

根據(jù)軸承實(shí)際運(yùn)行時(shí)的溫度分布狀況，總體情況為：可傾瓦軸承(1～4號(hào)軸承)對(duì)稱位置軸承溫度偏差較小，溫差在0.8～2.8 K；而自位橢圓軸承(5～8號(hào)軸承)的對(duì)稱位置溫度偏差比較大，在4.0～12.2 K，見(jiàn)表1。

表1 軸承軸向?qū)ΨQ溫度分布 K

自位橢圓軸承相比較可傾瓦軸承其溫度分布偏差更大，對(duì)稱位置更容易出現(xiàn)溫度分布不均勻的狀況。因而筆者主要對(duì)自位橢圓軸承的溫度分布不均進(jìn)行分析。

1.2 自位橢圓軸承結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

自位橢圓軸承主要結(jié)構(gòu)為上下兩半圓形式，下半軸承坐落在軸承套內(nèi)，依靠軸承底部的圓球面與軸承套的內(nèi)圓弧面接觸形成軸承在工作時(shí)的自定位能力，見(jiàn)圖2。

1—轉(zhuǎn)子;2—軸承;3—軸承套。圖2 自位軸承結(jié)構(gòu)圖

在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于軸承與軸承套之間的底部球面接觸，軸承可以沿球面底部中心點(diǎn)360°擺動(dòng)。在轉(zhuǎn)子動(dòng)載荷作用下，軸承承載面會(huì)隨著轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)即時(shí)與轉(zhuǎn)軸表面貼合，轉(zhuǎn)子與軸承間油膜沿轉(zhuǎn)子中心線厚度的對(duì)稱分布，使軸向方向的溫度分布沿軸承橫向中分線OM也會(huì)呈對(duì)稱分布(見(jiàn)圖1)。但由于軸承與軸承套接觸的球面位置為面接觸且兩者之間存在相對(duì)位移，在兩者摩擦力的作用下，軸承隨轉(zhuǎn)子擺動(dòng)會(huì)存在一定的滯后，軸承與轉(zhuǎn)子在軸向方向的接觸出現(xiàn)沿OM中心線分布不均勻現(xiàn)象。

一般來(lái)講，軸承在軸承套內(nèi)擺動(dòng)時(shí)受到的阻力越小，其隨轉(zhuǎn)子周期性擺動(dòng)的靈敏度也越高，相應(yīng)的自位能力也就越好，軸承軸向?qū)ΨQ位置的溫度分布均勻性越好。

1.3 油膜厚度分布不均勻分類

當(dāng)轉(zhuǎn)軸與軸承承載面的接觸部位出現(xiàn)沿OM中心線分布的接觸不對(duì)稱時(shí)，主要可以分為兩種情況：承載區(qū)出現(xiàn)相對(duì)夾角α(見(jiàn)圖3(a))、軸承的承載區(qū)出現(xiàn)高低不均勻(見(jiàn)圖3(b))，使軸承承載區(qū)的油膜厚度分布不對(duì)稱。

圖3 軸承與轉(zhuǎn)軸之間油膜不均勻狀況分類

1.3.1 承載區(qū)出現(xiàn)軸向夾角

由于轉(zhuǎn)子自重、轉(zhuǎn)子材料抗彎強(qiáng)度、溫度及轉(zhuǎn)子自身非重力作用存在的彎曲度等的綜合作用，轉(zhuǎn)子自身在動(dòng)態(tài)時(shí)會(huì)出現(xiàn)轉(zhuǎn)子兩個(gè)支撐軸承中心線的中間段部位出現(xiàn)動(dòng)撓曲現(xiàn)象[1](見(jiàn)圖4)。

y0—轉(zhuǎn)子靜撓度；y—轉(zhuǎn)子動(dòng)撓度；e—轉(zhuǎn)子靜態(tài)彎曲度。圖4 水平轉(zhuǎn)子的動(dòng)撓曲線

在轉(zhuǎn)子動(dòng)撓曲作用下，會(huì)出現(xiàn)偏離轉(zhuǎn)子中心線部位的質(zhì)量偏心。在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時(shí)，該質(zhì)量偏心產(chǎn)生一定的不平衡周期性離心力，使轉(zhuǎn)子產(chǎn)生周期性的變載荷作用力，其頻率與轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)頻率相同，使軸承產(chǎn)生周期性的受迫振動(dòng)，當(dāng)軸承擺動(dòng)頻率小于轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)頻率，就會(huì)出現(xiàn)軸承擺動(dòng)的滯后，轉(zhuǎn)子與軸承承載面出現(xiàn)不平行夾角，見(jiàn)圖3(a)。

1.3.2 承載區(qū)出現(xiàn)高低不均

當(dāng)軸承承載面或轉(zhuǎn)軸外表面加工時(shí)出現(xiàn)軸向不柱度過(guò)大時(shí)，軸承與轉(zhuǎn)子的承載面區(qū)域接觸面會(huì)出現(xiàn)軸向高低不均，其接觸面的油膜也會(huì)存在厚度不均勻現(xiàn)象，見(jiàn)圖3(b)。

2 溫度分布不均勻分析

軸承承載區(qū)溫升無(wú)法精確定量計(jì)算，但其與軸承金屬溫升直接相關(guān)，可根據(jù)軸承承載區(qū)的潤(rùn)滑油溫升來(lái)推導(dǎo)軸承金屬溫度分布。

當(dāng)軸承承載區(qū)出現(xiàn)軸向夾角和高低不均勻情況時(shí)：

(1) 在軸承溫度P1、P2兩個(gè)部位，轉(zhuǎn)軸與軸承下承載面的油膜厚度H1

(2) P1、P2兩點(diǎn)區(qū)域存在轉(zhuǎn)軸與軸承的承載區(qū)高度差，P1、P2兩點(diǎn)鎢金面油膜的壓強(qiáng)不相同，相應(yīng)的載荷W1、W2也不相同，油膜厚度越小其承載區(qū)油膜的壓強(qiáng)越大，即W1>W2。

(1)

式中：δt為潤(rùn)滑油溫升，K；cp為潤(rùn)滑油比熱容，J/(kg·K)；ρ為潤(rùn)滑油密度，kg/m3；Q為潤(rùn)滑油流量，m3/s；μ為摩擦因數(shù)；W為承載區(qū)軸承載荷，N；u為轉(zhuǎn)軸圓周速度，m/s。

根據(jù)式(1)：在P1、P2測(cè)點(diǎn)附近區(qū)域，Q1W2，而cp、ρ、μ、u等參數(shù)完全相同，因此δt1>δt2，P1區(qū)域潤(rùn)滑油溫升高于P2區(qū)域潤(rùn)滑油溫升，相應(yīng)的P1區(qū)域軸承溫度也高于P2區(qū)域軸承溫度[2]。

軸承在運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)承載區(qū)對(duì)稱部位溫度不均勻時(shí)，主要是由于對(duì)稱區(qū)域的轉(zhuǎn)軸與軸承承載區(qū)接觸部位油膜厚度不均勻所導(dǎo)致[3]。

3 油膜厚度分布不均分析及處理方式

根據(jù)以上的分析，處理軸承溫度對(duì)稱分布不均勻主要針對(duì)影響油膜分布不均的因素著手進(jìn)行分析，根據(jù)主要原因針對(duì)性處理。

3.1 軸承承載面出現(xiàn)夾角時(shí)的分析及處理

軸承承載面出現(xiàn)夾角主要是由于轉(zhuǎn)子周期性旋轉(zhuǎn)時(shí)，軸承擺動(dòng)承受的阻力較大，導(dǎo)致軸承的受迫振動(dòng)周期大于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)周期，軸承對(duì)轉(zhuǎn)子的跟隨性差，軸承的自位性能低。處理時(shí)需要針對(duì)影響軸承自位能力的因素(降低軸承擺動(dòng)時(shí)的阻力)進(jìn)行處理，以提高軸承的自位能力來(lái)消除轉(zhuǎn)軸與軸承承載區(qū)的接觸面夾角問(wèn)題。軸承在自位時(shí)需要克服的阻力主要分為兩類：球面接觸的摩擦阻力、軸承與軸承套之間的其余機(jī)械阻力。

3.1.1 球面接觸摩擦阻力

(1) 球面接觸摩擦阻力主要與球面的接觸壓力和摩擦系數(shù)有關(guān)。在正常情況下，由于球面接觸部位的縫隙有一定量的潤(rùn)滑油持續(xù)滲入，其間的摩擦系數(shù)一般在0.05～0.10。

由于轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生動(dòng)撓曲，在轉(zhuǎn)軸表面軸向與軸承鎢金面發(fā)生傾斜，轉(zhuǎn)軸與軸承鎢金面軸向會(huì)出現(xiàn)一個(gè)夾角α，見(jiàn)圖5。轉(zhuǎn)軸與承載面之間的接觸會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)辄c(diǎn)接觸，接觸點(diǎn)A，此時(shí)A點(diǎn)承受的轉(zhuǎn)子負(fù)載通過(guò)軸承傳遞給軸承套來(lái)承受，在軸承和軸承套之間的B點(diǎn)首先受力。軸承與軸承套之間球形承載面，會(huì)在B點(diǎn)產(chǎn)生一個(gè)切向分力F1，F(xiàn)1克服軸承與軸承套之間的摩擦力來(lái)推動(dòng)軸承逆時(shí)針?lè)较?見(jiàn)圖5)擺動(dòng)，直至α=0°。組成球面自位擺動(dòng)的半個(gè)周期，轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)一周，球面分別沿順時(shí)針和逆時(shí)針各擺動(dòng)一次，實(shí)現(xiàn)一個(gè)擺動(dòng)周期。

圖5 轉(zhuǎn)軸與軸承承載面發(fā)生軸向不平行時(shí)分解圖

7號(hào)軸承的正常負(fù)載力為F(F=軸承靜載荷+轉(zhuǎn)軸振動(dòng)沖擊力)，球面接觸摩擦因數(shù)μ=0.10，夾角θ=13.815°。球面自位活動(dòng)時(shí)的受力狀況為：

B點(diǎn)產(chǎn)生的切向力F1=F·sinθ=0.239F，球面接觸摩擦力f=μ·F2=0.097F。

F1>f，球面自位的切向力大于摩擦力，球面的自位能力不受影響。

(2) 低壓轉(zhuǎn)子在靜態(tài)時(shí)的彎曲度為0.02 mm，轉(zhuǎn)子長(zhǎng)度為6 000 mm。7號(hào)球面配合部位直徑D=1 054 mm，軸承總重量m1=2.17×103kg，軸承負(fù)載F=2.94×105N，轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)180°需要的時(shí)間為0.01 s。

(2)

式中：y為轉(zhuǎn)子離心作用下的撓曲度，mm；e為靜態(tài)時(shí)軸彎曲度，mm；g為重力加速度，取值9 800 mm/s2；ω為轉(zhuǎn)子角速度。

根據(jù)式(2)核算在3 000 r/min時(shí)的動(dòng)撓度為0.079 4 mm，軸承自位時(shí)的擺動(dòng)角度為0.002 79°，軸承擺動(dòng)半個(gè)周期(跟隨轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)180°)時(shí)間為2.33×10-3s，小于轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)180°的時(shí)間[1]。在球面接觸部位摩擦因數(shù)正常的情況下，軸承受力時(shí)的理論擺動(dòng)頻率高于轉(zhuǎn)軸傾斜度變動(dòng)頻率，軸承的自位性能良好。

(3) 當(dāng)軸承底部球面配合部位的摩擦因數(shù)大于0.231 4時(shí)，軸承的擺動(dòng)頻率才小于轉(zhuǎn)軸的變動(dòng)頻率，出現(xiàn)軸承自位能力降低而導(dǎo)致的轉(zhuǎn)軸與軸承鎢金面平行度變差，但軸承球面配合部位只要有一定的接觸面積和光潔度，其摩擦因數(shù)不會(huì)超過(guò)0.1，軸承與軸承套底部球面接觸狀況不是影響自位軸承自位能力的主要因素。

3.1.2 軸承其余部位的機(jī)械阻力

軸承其余部位的阻力主要來(lái)源于軸承套與軸承的接觸部位產(chǎn)生的外力，主要有頂部球面的過(guò)盈配合、定位銷或其余機(jī)械部位卡澀兩類。

(1) 軸承頂部球面過(guò)盈配合。

軸承頂部球面的過(guò)盈配合主要指其在運(yùn)行狀態(tài)下的過(guò)盈配合。運(yùn)行時(shí)軸承承載區(qū)溫度升高，傳遞給整個(gè)軸承，再傳遞給軸承套，摩擦升溫后的潤(rùn)滑油向下流動(dòng)分裂經(jīng)過(guò)軸承、軸承套，軸承與軸承套之間存在溫度梯度差，一般狀況下軸承的平均溫度比軸承套的平均溫度要高10～15 K，膨脹系數(shù)相同的情況下，軸承的徑向膨脹量要大于軸承套的徑向膨脹量。

7號(hào)軸承球面直徑d=1 054 mm，膨脹系數(shù)均取1.2×10-5，軸承與軸承套之間由于溫差導(dǎo)致球面膨脹量差為126.0～189.7 μm，即如果在冷態(tài)時(shí)的球面配合為30 μm間隙，熱態(tài)時(shí)變?yōu)?6.0～159.7 μm過(guò)盈。當(dāng)頂部球面配合出現(xiàn)過(guò)盈時(shí)，軸承與軸承套的底部配合產(chǎn)生附加的徑向壓強(qiáng)，可以根據(jù)下式進(jìn)行核算其熱態(tài)時(shí)的摩擦阻力[4]。

(3)

式中：δmax為過(guò)盈連接的過(guò)盈量，μm；d為配合的公稱直徑，mm；E1、E2為被包容件和包容件材料的彈性模量，MPa；C1、C2為被包容件和包容件的剛性系數(shù)。

7號(hào)軸承球面配合的總接觸面積為0.2449 m2，球面過(guò)盈配合產(chǎn)生的壓強(qiáng)pmax=0.420 0～0.698 6 MPa，產(chǎn)生的球面附加徑向壓力為(1.028 5～1.710 0)×105N。過(guò)盈配合產(chǎn)生的附加摩擦力會(huì)增加軸承自身負(fù)載時(shí)的摩擦力總量，軸承擺動(dòng)半個(gè)周期的時(shí)間變?yōu)?4.14～5.19)×10-3s，仍未大于轉(zhuǎn)軸擺動(dòng)180°的周期0.01s。

如將軸承頂部球面配合在冷態(tài)時(shí)調(diào)整到過(guò)盈量132.0～195.7 μm，熱態(tài)會(huì)達(dá)到321 μm時(shí)，才能使軸承擺動(dòng)半個(gè)周期的時(shí)間為0.01 s，達(dá)到轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)180°的時(shí)間，軸承自位能力會(huì)明顯降低。只要在冷態(tài)調(diào)整時(shí)保持軸承與軸承套之間適當(dāng)?shù)呐浜希⒑怂闫湓谶\(yùn)行狀態(tài)下的熱態(tài)配合，既能提高軸承的穩(wěn)定性又不影響其自位能力。

(2) 定位銷或其余機(jī)械部位卡澀。

當(dāng)定位銷或機(jī)械部位出現(xiàn)卡澀，尤其是軸向方向擺動(dòng)時(shí)的卡澀，軸承在自位的切向力作用在機(jī)械卡澀部位若無(wú)法超過(guò)材料的屈服極限，軸承在自位時(shí)不能擺動(dòng)到預(yù)定的位置，轉(zhuǎn)軸和軸承承載面之間存在一個(gè)相對(duì)固定的角度，使軸承在軸向方向的油膜厚度分配出現(xiàn)不均勻，軸向溫度分布也出現(xiàn)不對(duì)稱。

7號(hào)軸承頂部定位銷在運(yùn)行時(shí)軸向擺動(dòng)幅度為0.051 3 mm，但在調(diào)整軸系后，轉(zhuǎn)軸傾斜度的變化可以使軸承頂部定位銷與銷孔軸向方向的單邊間隙變?yōu)?，甚至冷態(tài)時(shí)直接受力而限制定位銷的擺動(dòng)，軸承在自位時(shí)會(huì)無(wú)法在軸向方向自由擺動(dòng)，也就從根本上失去了自位能力，見(jiàn)圖6。處理時(shí)主要著重檢查軸承機(jī)械定位部分是否存在擺動(dòng)受限，保證這些部位足夠的活動(dòng)裕量以避免出現(xiàn)機(jī)械卡澀。

圖6 軸承與軸承套頂部定位銷示意圖

3.2 承載區(qū)高低不均處理

軸承承載區(qū)的接觸部位的高低不均主要由兩種情況：軸承承載面高低不均勻、轉(zhuǎn)子軸向直徑分布不均勻。主要從轉(zhuǎn)軸外徑和軸承內(nèi)徑測(cè)量判斷是否存在較大的不柱度分布。處理時(shí)通過(guò)軸承承載面的修刮和轉(zhuǎn)軸的修磨可以使承載面在一個(gè)水平面上，轉(zhuǎn)子的不柱度得到明顯改觀，解決承載區(qū)油膜厚度分布不均的情況。

3.3 應(yīng)用狀況

7號(hào)軸承檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)其承載面P2點(diǎn)對(duì)應(yīng)部位有過(guò)熱燒灼痕跡，反證出軸承溫度的不對(duì)稱分布。檢查軸承頂部球面配合、底部球面接觸、測(cè)量軸承P1和P2兩點(diǎn)對(duì)應(yīng)的軸承內(nèi)表面高度相同及接觸等均良好；測(cè)量?jī)蓚€(gè)部位對(duì)應(yīng)的軸承內(nèi)徑不柱度、轉(zhuǎn)軸不柱度符合要求；而檢查軸承頂部定位銷與定位銷孔時(shí)，發(fā)現(xiàn)定位銷孔軸向方向單邊有明顯的壓痕，定位銷孔與定位銷之間存在明顯的機(jī)械卡澀，在運(yùn)行中定位銷孔已經(jīng)阻礙了定位銷在其中的移動(dòng)，降低了軸承的自位能力。

處理時(shí)將軸承頂部定位銷孔沿軸承軸向方向修磨成橢圓形狀，使定位銷孔與定位銷之間運(yùn)行時(shí)軸向保留2～3 mm的活動(dòng)間隙，保證定位銷的自由移動(dòng)。處理后軸承在運(yùn)行中的P1和P2兩點(diǎn)的溫度降低至92.5 ℃、91.9 ℃，溫度分布不均得到根本改善。

3.4 定位銷改進(jìn)建議

由于頂部裝配型式的定位銷安裝于軸承與軸承套之間，無(wú)法很好地在裝配時(shí)檢驗(yàn)是否有機(jī)械卡澀現(xiàn)象，可將定位裝置更改為水平結(jié)合面部位定位，既可以限制軸承出現(xiàn)周向轉(zhuǎn)動(dòng)，又能保證軸承運(yùn)行中在軸向方向的自由擺動(dòng)，見(jiàn)圖7。

圖7 軸承與軸承套之間采用新定位銷的結(jié)構(gòu)示意圖

4 結(jié)語(yǔ)

自位橢圓軸承在運(yùn)行中出現(xiàn)溫度軸向?qū)ΨQ分布不均勻，主要是由于在軸向?qū)ΨQ部位出現(xiàn)軸承自位能力降低或軸承與轉(zhuǎn)子承載區(qū)接觸面接觸不均勻?qū)е碌妮S承承載區(qū)油膜厚度不均勻。

在裝配合格時(shí)，軸承底部球面接觸狀況和軸承頂部球面的配合狀況不是影響軸承的自位能力的主要因素，在處理時(shí)不需要過(guò)多關(guān)注，而應(yīng)特別注意以下因素：

(1) 轉(zhuǎn)軸與軸承承載面接觸部位均應(yīng)在同一個(gè)平面上且對(duì)稱分布均勻，即軸承和轉(zhuǎn)軸的不柱度是否合格。

(2) 消除影響軸承在軸承套內(nèi)擺動(dòng)的機(jī)械阻力，如軸承與軸承套之間的定位裝置(如定位銷)卡澀及其余阻礙軸承擺動(dòng)的部件。

[1] 吳英華. 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)撓度的測(cè)量及應(yīng)用[J]. 試驗(yàn)技術(shù)與試驗(yàn)機(jī),1994,34(2-3): 8-10.

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Analysis of Uneven Temperature Distribution on Symmetric Areas of a Self-aligning Elliptical Bearing

Zhao Guoqin

(Guangdong Yudean Jinghai Power Generation Co.,Ltd.,Jieyang 515223, Guangdong Province,China)

To solve the tripping problem of a steam turbine caused by uneven temperature distribution on symmetric areas of the self-aligning elliptical bearing or by too high temperature in local areas,a quantitative analysis was conducted on the characteristics of the bearing. Results show that the failure was caused by lowered self-aligning ability of the bearing,uneven contact between the bearing and rotor,uneven load on symmetric areas,or by uneven flow of lubricating oil.

steam turbine; self-aligning bearing; temperature distribution; oil film

2016-07-11；

2016-10-08

趙國(guó)欽(1976—)，男，高級(jí)工程師，從事火電廠技術(shù)管理工作。

E-mail: 64276748@qq.com

TK263.64

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1671-086X(2017)04-0290-05