電廠煙囪排煙形成水滴的原因分析

賀 雄，蔣 雷，甄文龍

(天津國(guó)投津能發(fā)電有限公司，天津 300480)

?

環(huán)保技術(shù)

電廠煙囪排煙形成水滴的原因分析

賀 雄，蔣 雷，甄文龍

(天津國(guó)投津能發(fā)電有限公司，天津 300480)

介紹了火電廠“煙雨”的組成及形成機(jī)理，分析了形成“煙雨”的內(nèi)外因素。結(jié)合環(huán)境溫度變化、風(fēng)速等不同因素下的數(shù)據(jù)分析，得出了“煙雨”形成的主、次要因素，并提出了針對(duì)性的措施。

火電廠； 煙雨； 環(huán)境溫度； 煙氣溫度； 主機(jī)； 吸收塔

目前，火電廠煙氣排放主要采用“濕煙囪”的排放方案，即不設(shè)置GGH等裝置，凈煙氣以飽和狀態(tài)直接從煙囪排出[1]。筆者針對(duì)這一現(xiàn)象進(jìn)行了研究，通過(guò)對(duì)影響因素的數(shù)據(jù)分析，找到主次要因素，在不同階段采取相應(yīng)措施，可以有針對(duì)性地解決目前電廠出現(xiàn)的“煙雨”問(wèn)題，進(jìn)而解決廠區(qū)局部環(huán)境。

1 “石膏雨”及“煙雨”的形成機(jī)理

“石膏雨”現(xiàn)象是指由煙氣中夾帶的石膏漿液與冷凝水結(jié)合隨煙氣排放而滴落到附近地面的一種液滴沉降現(xiàn)象，它會(huì)對(duì)沉降區(qū)的生產(chǎn)、生活造成一定影響。在某電廠環(huán)保超低排放改造之前，除霧器采用水平臥式“Z形”除霧器，除霧效果差、堵塞頻繁、煙氣流速加快等，導(dǎo)致煙氣夾帶石膏液滴和凝結(jié)水的情況突出，同時(shí)由于除塵效率低、除霧效果差等原因?qū)е屡艧熀瑝m量和氣溶膠量也大，為水汽凝結(jié)提供了大量的初核，最終使得該電廠的“石膏雨”問(wèn)題比較突出?！笆嘤辍钡淖畲筇攸c(diǎn)是大部分液滴常因含有石膏而呈現(xiàn)淡黃色，超低排放改造以前，停在廠區(qū)內(nèi)的車輛外殼、建筑物外壁上經(jīng)常會(huì)看到帶有石膏核的黃色液滴和污漬，這是對(duì)“石膏雨”最直觀的印象。

2015年，某電廠一期2臺(tái)機(jī)組先后進(jìn)行了超低排放改造，增設(shè)了低溫省煤器、二級(jí)脫硫塔和濕式電除塵裝置，系統(tǒng)的除塵效率、脫硫效率等大幅提升，原脫硫塔出口的除霧器也更換為一級(jí)管式加兩級(jí)屋脊式除霧器，管式除霧器用于去除液徑較大的液滴，屋脊式除霧器煙氣條件適應(yīng)性強(qiáng)，進(jìn)一步除去細(xì)小的液體。改造之后除霧器出口液滴攜帶量不大于50 mg/m3(實(shí)測(cè)在40 mg/m3以下)，除霧效果相比以前大幅度提高，石膏漿液夾帶受到了遏制。同時(shí)，由于電除塵低溫改造以及設(shè)置濕式電除塵器，系統(tǒng)的除塵、除霧能力也得到了提高，煙氣中煙塵和氣溶膠含量也大幅降低。因此，超低技改后某電廠的“石膏雨”現(xiàn)象已基本消失。

但同時(shí)發(fā)現(xiàn)，廠區(qū)局部地區(qū)仍時(shí)常會(huì)有“雨滴”掉落，這是由于排煙溫度較低(通常在48～52 ℃)，脫硫吸收塔出口帶有飽和水的凈煙氣在排出過(guò)程中部分冷凝形成液滴，煙氣夾帶部分冷凝液滴自煙囪口排出后遇周圍空氣煙氣溫度進(jìn)一步下降，飽和水蒸氣隨之也不斷凝結(jié)成水滴，煙氣中的液滴不斷長(zhǎng)大最終滴落下來(lái)形成了所謂的“煙雨”。

“煙雨”由兩部分組成：一是煙氣中本身夾帶的液滴，飽和凈煙氣流經(jīng)煙道和煙囪通常會(huì)有2～4 K的溫降，由下式可見這會(huì)形成大量的冷凝液，這部分冷凝液極易被高流速的煙氣流夾帶而形成“煙雨”；二是飽和煙氣經(jīng)煙囪口排出與周圍空氣混合降溫后凝結(jié)的水，環(huán)境溫度越低空氣濕度越大，煙氣與空氣混合后的過(guò)飽和程度也就越大，也就越容易析出形成“煙雨”。就煙氣的總含水量和水蒸氣分布區(qū)域而言，相比之下第二部分要遠(yuǎn)大于第一部分。

Qm=0.026 41T2+0.034T+5.831 6

(1)

式中：Qm為每立方米飽和煙氣中水蒸氣含量，g/m3；T為飽和煙氣溫度，℃。

圖1為“煙雨”的雙分散模型。

A+B—夾帶分散區(qū)；B+C—冷凝分散區(qū)；B—兩區(qū)域的重疊部分。圖1 “煙雨”的雙分散模型

由煙氣夾帶所形成的這部分“煙雨”在煙氣排出煙囪后會(huì)很快滴落，因此它的散落區(qū)域比較有限，稱之為夾帶分散區(qū)。隨著煙氣流速和風(fēng)速的變化，這一分散區(qū)域的半徑和最大沉降位置也會(huì)隨之而改變；由飽和煙氣降溫凝結(jié)所形成的“煙雨”相對(duì)來(lái)說(shuō)總量大、散落區(qū)域較廣，散落區(qū)稱之為冷凝分散區(qū)，影響冷凝分散的因素較多，故而這一分散區(qū)域的半徑和最大沉降位置也不固定，但由于煙氣經(jīng)煙囪口排出后會(huì)很快降溫凝結(jié)，因此其最大沉降位置通常離煙囪口不會(huì)太遠(yuǎn)，一般都在幾十米范圍內(nèi)。冷凝分散區(qū)與夾帶分散區(qū)的交叉區(qū)域B兼具有兩種分散，“煙雨”現(xiàn)象通常會(huì)比較明顯，如果兩種分散的最大沉降位置均處于這一區(qū)域甚至重疊在一起，那么在這一區(qū)域便會(huì)形成較強(qiáng)的“煙雨”。

2 影響“煙雨”形成與分布的因素

經(jīng)查閱相關(guān)資料，結(jié)合雙分散模型和高斯擴(kuò)散模式，總結(jié)出影響“煙雨”形成與分布的因素主要是煙氣提升高度、“白煙”長(zhǎng)度和最大凝結(jié)量，而這些因素又受到環(huán)境溫度、環(huán)境濕度、風(fēng)速、氣壓、溫度遞減率、煙氣溫度等的影響[2]。

2.1 外部因素

2.1.1 環(huán)境溫度

當(dāng)環(huán)境溫度高時(shí)，煙氣提升高度會(huì)下降，達(dá)到最大高度的距離也會(huì)縮短，觀察到的“白煙”長(zhǎng)度也會(huì)變短(見圖2中的“煙囪2”)，分散區(qū)變小。同時(shí)，由于環(huán)境溫度與煙溫的溫差小，凝結(jié)水量也會(huì)變少，所以此時(shí)不太可能出現(xiàn)“煙雨”，即使出現(xiàn)也是集中在煙囪附近的很小區(qū)域。

圖2 不同環(huán)境溫度下煙雨形態(tài)的比較

當(dāng)環(huán)境溫度低時(shí)，煙氣與空氣混合后的溫降大，混合后的過(guò)飽和程度也就越大，經(jīng)計(jì)算，環(huán)境溫度由30 ℃降至10 ℃，煙氣的最大凝結(jié)水質(zhì)量分?jǐn)?shù)將會(huì)由0.137%升至0.43%，且由于其“白煙”長(zhǎng)度長(zhǎng)，冷凝分散區(qū)大，“煙雨”的影響范圍也會(huì)變大。這也就是為什么冬季的“煙雨”長(zhǎng)、“煙雨”大的原因。

2.1.2 環(huán)境濕度

當(dāng)環(huán)境濕度增大時(shí)，煙氣與空氣混合后的過(guò)飽和程度也就越大，煙氣的最大凝結(jié)水量會(huì)適當(dāng)增加。同時(shí)，環(huán)境濕度越大，煙氣提升高度與達(dá)到最大高度的距離也同時(shí)增加，觀察到的“白煙”長(zhǎng)度也相應(yīng)變長(zhǎng)(見圖3中的“煙囪4”)，“煙雨”的影響范圍變大，這主要是由于環(huán)境濕度大、煙氣的凝結(jié)量加大，水蒸氣凝結(jié)時(shí)釋放的潛熱多，使煙氣受到的浮力變大所致。

圖3 不同環(huán)境濕度下煙雨形態(tài)的比較

圖4是以國(guó)內(nèi)某600 MW機(jī)組為測(cè)算實(shí)例得到的不同濕度下的水蒸氣凝結(jié)曲線圖。由圖4可以獲得如下信息：

(1) 煙氣離開煙囪后，凝結(jié)水量便增大到最大值，而后較為迅速地減小，最大凝結(jié)水量一般出現(xiàn)在煙囪下風(fēng)口的幾十米處。

(2) 環(huán)境的相對(duì)濕度越大，凝結(jié)水量增大到最大值后減小的速率越小，相對(duì)減小的越緩慢。

(3) 當(dāng)環(huán)境的相對(duì)濕度較低時(shí)，凝結(jié)水量在300 m以內(nèi)即減小到0。可見一般情況下冷凝分散區(qū)也不會(huì)太大，而且考慮到只有較大的液滴才會(huì)形成明顯的“煙雨”，故而“煙雨”的主要影響范圍應(yīng)該約在煙囪下風(fēng)口幾十米至二百米之間，只有當(dāng)環(huán)境濕度比較大時(shí)，才會(huì)增大到300 m左右。

(4) 當(dāng)環(huán)境濕度接近于飽和狀態(tài)時(shí)，凝結(jié)水質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨距離減小而降低到大約0.05%以后將維持在該值附近，不再有明顯變化。

圖4 45 ℃濕煙氣在不同濕度下的水汽凝結(jié)曲線

通常夜間“煙雨”現(xiàn)象較白天明顯，尤其是晝夜溫差較大的夏秋之際更為凸顯，這是由于夜間氣溫低、水的飽和蒸汽壓相對(duì)較小，導(dǎo)致夜間的空氣濕度相對(duì)較大所致。

2.1.3 風(fēng)速

風(fēng)速變大，煙氣總含水量和擴(kuò)散過(guò)程中的最大含水量都沒(méi)有明顯變化，但在擴(kuò)散過(guò)程中最大含水量出現(xiàn)的位置會(huì)變遠(yuǎn)，同時(shí)煙氣的提升高度會(huì)下降，煙氣達(dá)到最大高度的距離將增加，白煙變長(zhǎng)(見圖5中的“煙囪2”)，“煙雨”的影響范圍變大?？梢婏L(fēng)速對(duì)“煙雨”的形成影響程度不大，一般情況下只對(duì)其影響范圍起作用。

圖5 不同風(fēng)速下煙雨形態(tài)的比較

2.1.4 氣壓

當(dāng)環(huán)境氣壓相對(duì)較低時(shí)不易于煙氣的擴(kuò)散，煙氣的總含水量不變，但是擴(kuò)散過(guò)程中的最大凝結(jié)水量會(huì)有所增加，同時(shí)由于氣流上升使得煙氣的提升高度也會(huì)稍有提高(見圖6中的“煙囪4”)，總體上縮小了雙分散區(qū)，這時(shí)一般就會(huì)在煙囪附近形成較明顯的“煙雨”。

圖6 不同氣壓下煙雨形態(tài)的比較

2.1.5 溫度遞減率

當(dāng)溫度遞減率增大時(shí)，煙氣提升高度與達(dá)到最大高度的距離同時(shí)增加，最大凝結(jié)水量也會(huì)稍有增加，但增加的幅度都不大，故而溫度遞減率是形成較明顯“煙雨”的輔助性因素，而非主要因素。

2.2 內(nèi)部因素

2.2.1 煙氣溫度

對(duì)于濕煙氣而言，煙氣溫度越高其總含水量越大，公式(1)很好地證明了這一點(diǎn)。而且，煙溫高不僅總含水量大，其煙氣擴(kuò)散過(guò)程中的最大凝結(jié)水量也會(huì)變大。同時(shí)，煙溫高、煙氣的抬升力大，煙氣的提升高度與達(dá)到最大高度的距離也增加，“煙雨”的影響范圍也隨之變大。經(jīng)計(jì)算，煙囪排煙溫度由45 ℃升至55 ℃，煙氣的最大凝結(jié)水質(zhì)量分?jǐn)?shù)將會(huì)由0.43%升至0.829%，白煙長(zhǎng)度將會(huì)增大2～3倍。此外，煙溫高、煙氣流速也快，煙氣的夾帶程度也變大，雙分散模型中的B區(qū)變大，故而煙溫越高越容易形成“煙雨”。

2.2.2 主機(jī)

主機(jī)方面主要是機(jī)組的負(fù)荷、煤質(zhì)、燃燒調(diào)整以及低溫省煤器的投運(yùn)情況通過(guò)影響煙氣量與排煙溫度而影響著“煙雨”量及其分布。煙氣量增加，煙氣流速加快，我國(guó)的煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范中規(guī)定煙囪內(nèi)的煙氣流速一般控制在18～20 m/s，當(dāng)煙氣流速大于18 m/s時(shí)煙氣分散煙囪下部凝霧的能力很強(qiáng)(1 000 MW機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)煙囪內(nèi)的煙氣流速可達(dá)25.8 m/s)，凝霧被打散后相當(dāng)一部分液滴被煙氣所夾帶，這便會(huì)增大煙氣含水量和夾帶分散區(qū)。

脫硫吸收塔進(jìn)口煙溫升高會(huì)使得凈煙氣溫度升高，一般的進(jìn)口煙溫每升高5 K相應(yīng)的凈煙氣溫度會(huì)升高約0.4 K，同時(shí)吸收塔進(jìn)口煙溫升高還會(huì)使得塔內(nèi)蒸發(fā)量變大，一般的進(jìn)口煙溫每升高5 K相應(yīng)的每1 000 m3煙氣將多蒸發(fā)2.62 kg水。

2.2.3 吸收塔

吸收塔方面對(duì)“煙雨”的形成和影響非常小，主要有可能的影響有兩方面：一是液氣比和漿液溫度，液氣比和漿液溫度增大時(shí)會(huì)使得煙溫和帶水量稍有增加，但程度很小，液氣比與漿液循環(huán)泵的運(yùn)行臺(tái)數(shù)有關(guān)，是由機(jī)組負(fù)荷和煤質(zhì)所決定的，而漿液溫度又是由氣溫、循環(huán)泵臺(tái)數(shù)以及工藝水溫度決定的，故而這方面因素又是無(wú)法調(diào)整的；二是吸收塔設(shè)計(jì)方面，超低排放改造后新增的二級(jí)塔相對(duì)于一級(jí)塔煙氣流速較高，同時(shí)湍流器的設(shè)置也會(huì)增大煙氣的含水量，但同時(shí)這方面因素的影響程度非常小，同時(shí)也是不可干預(yù)的。

2.2.4 濕式除塵器

濕式電除塵主要影響“煙雨”的夾帶分散部分[3]，一期2臺(tái)濕電的除霧滴能力在70%～85%，可以說(shuō)基本除掉了直徑在20 μm以上的霧滴，但二級(jí)塔的煙氣流速是4.5 m/s，夾帶能力有限，經(jīng)過(guò)除霧器后，20 μm以上的霧滴量原本已經(jīng)很少，而濕電對(duì)20 μm以下的霧滴去除能力一般在50%以下，因此濕電對(duì)夾帶分散的影響也是比較有限的。

濕式電除塵在調(diào)試后廠家給出的參數(shù)設(shè)置建議是：1號(hào)機(jī)組濕電二次電流限值為600～1 000 mA，2號(hào)機(jī)組二次電流限值為1 200～1 600 mA，在此期間運(yùn)行既可以保證對(duì)懸浮顆粒有較好去除效果又不至于消耗過(guò)多的電能，因此長(zhǎng)期以來(lái)也是始終在這一范圍內(nèi)進(jìn)行運(yùn)行調(diào)整。近期嘗試著將濕電參數(shù)調(diào)高來(lái)觀察其對(duì)“煙雨”的影響，但沒(méi)有觀察到“煙雨”現(xiàn)象的明顯變化[4]。2號(hào)機(jī)組濕電有2個(gè)電場(chǎng)因缺陷暫時(shí)無(wú)法處理而停運(yùn)，但其故障停運(yùn)的時(shí)間已經(jīng)相當(dāng)長(zhǎng)，因此這些不是導(dǎo)致近期“煙雨”現(xiàn)象加重的原因。

此外，濕電沖洗也有可能會(huì)影響夾帶分散；但濕電沖洗的沖洗時(shí)間短、沖洗周期相對(duì)較長(zhǎng)，而且專業(yè)上對(duì)濕電沖洗的時(shí)間、頻次都有著嚴(yán)格的規(guī)定，長(zhǎng)期以來(lái)一直都是依照規(guī)定對(duì)濕電進(jìn)行沖洗，近期并沒(méi)有增加頻次和沖洗時(shí)間等特殊操作。

濕電沖洗噴嘴脫落會(huì)影響煙氣的夾帶分散，但如果沖洗噴嘴有脫落，首先對(duì)應(yīng)電場(chǎng)的運(yùn)行參數(shù)應(yīng)該會(huì)出現(xiàn)異常，而且濕電沖洗的水量也不是很大，單個(gè)噴嘴的水量則更低，如果一個(gè)或幾個(gè)噴嘴脫落，對(duì)夾帶分散所造成的影響相當(dāng)有限，要是使“煙雨”現(xiàn)象明顯變大，得需要有大面積的噴嘴脫落，這種情況可以說(shuō)是基本不可能出現(xiàn)的。

2.2.5 除霧器

除霧器對(duì)“煙雨”的形成和影響主要體現(xiàn)在沖洗方面，當(dāng)除霧器沖洗不及時(shí)時(shí)，除霧器通流面積變窄，煙氣流速加快，除霧效果變差；當(dāng)除霧器沖洗過(guò)于頻繁(尤其是上兩層沖洗)或壓力過(guò)高時(shí)會(huì)使煙氣夾帶水量變大。查詢歷史曲線可見，近期除霧器壓差始終維持在較低的200 Pa以下，且較為平穩(wěn)(見圖7)，除霧器的沖洗壓力、沖洗頻次也沒(méi)有明顯的突增(見圖8)。雖然說(shuō)近期機(jī)組負(fù)荷較高，為維持水平衡適當(dāng)延長(zhǎng)了除霧器的沖洗時(shí)間，但也是十分有限的，而且除霧器方面主要影響的是煙氣夾帶量，夾帶分散區(qū)域有限，距離也較短，一般情況下只會(huì)影響煙囪附近區(qū)域的“煙雨”。除霧器沖洗噴嘴脫落的影響與濕電噴嘴的影響大同小異，不再?gòu)?fù)述。

圖7 1號(hào)、2號(hào)機(jī)組除霧器差壓曲線

圖8 1號(hào)、2號(hào)機(jī)組除霧器沖洗壓力曲線

2.2.6 設(shè)備方面

設(shè)備方面比如說(shuō)吸收塔內(nèi)部構(gòu)造、除霧器及濕電沖洗噴嘴，此外還有檢修工藝和維護(hù)周期、煙道設(shè)計(jì)、設(shè)備本體漏風(fēng)情況等，這部分因素主要是影響著煙氣量、煙氣流速場(chǎng)以及煙氣夾帶情況，對(duì)“煙雨”是有一定的影響，但一般情況下影響不大。

3 近期“煙雨”現(xiàn)象凸顯的原因

總結(jié)“煙雨”現(xiàn)象內(nèi)外兩方面的影響因素，可以得出如下結(jié)論：

(1) “煙雨”受到多種原因的影響，是多種原因共同作用的結(jié)果，“煙雨”受到外因的影響大于內(nèi)因，外因起著主要甚至是決定性的作用。

(2) 內(nèi)因方面人為可調(diào)控的部分少，機(jī)組負(fù)荷、煤質(zhì)以及煙溫方面占主體。內(nèi)因方面對(duì)夾帶分散影響較大，外因方面對(duì)冷凝擴(kuò)散影響較大，外因決定著擴(kuò)散方向，主導(dǎo)著擴(kuò)散范圍。

(3) 由于在濕電沖洗與參數(shù)調(diào)整、低溫省煤器和鍋爐燃燒運(yùn)行調(diào)整等方面，專業(yè)上都有對(duì)應(yīng)的技術(shù)措施和規(guī)定，也有相應(yīng)的指標(biāo)管理，人為調(diào)整的余地不大，長(zhǎng)期以來(lái)運(yùn)行也比較穩(wěn)定，近期更沒(méi)有較大或異常操作，故而近期“煙雨”現(xiàn)象凸顯的問(wèn)題不應(yīng)是這方面因素造成的。

(4) 正常情況下，影響“煙雨”的幾個(gè)主要根本因素是環(huán)境溫度、環(huán)境濕度和煙氣溫度，次要因素是機(jī)組負(fù)荷、氣壓和煤質(zhì)。故當(dāng)濕度大、環(huán)境溫度低、氣壓低、煙溫高、機(jī)組負(fù)荷高時(shí)，容易出現(xiàn)范圍較大、較為明顯的“煙雨”現(xiàn)象。

對(duì)照2016年8月下旬機(jī)組的負(fù)荷率與凈煙氣溫度，統(tǒng)計(jì)見表1。

表1 近期天氣情況與機(jī)組負(fù)荷、煙氣溫度對(duì)照表

統(tǒng)計(jì)此地區(qū)近期的天氣情況發(fā)現(xiàn)，此地區(qū)8月下旬相比之前氣溫較低，月末稍有回升，空氣相對(duì)濕度較大，平均處于60%以上，天氣多以陰云為主，說(shuō)明氣壓較低，風(fēng)向是西北方向，這就使得煙氣向東南擴(kuò)散，覆蓋該電廠的生活區(qū)部分，“煙雨”一旦出現(xiàn)更容易被感知。

表1中未處理部分表示有利于形成“煙雨”，加下劃線部分表示不利于形成“煙雨”，加粗部分表示對(duì)“煙雨”形成的影響不明顯。綜合各種因素，將未處理部分相對(duì)較多的對(duì)應(yīng)日期加下劃線，表明這一天形成明顯“煙雨”現(xiàn)象的概率較大，結(jié)果看到8月下旬利于“煙雨”形成的天數(shù)較多，可見，近期該電廠“煙雨”現(xiàn)象凸顯的原因主要是環(huán)境氣候和機(jī)組負(fù)荷等因素影響所致。

4 結(jié)語(yǔ)

對(duì)該電廠實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)與分析，可以看出，影響“煙雨”的幾個(gè)主要根本因素是環(huán)境溫度、環(huán)境濕度和煙氣溫度，次要因素是機(jī)組負(fù)荷、氣壓和煤質(zhì)。故當(dāng)濕度大、環(huán)境溫度低、氣壓低、煙溫高、機(jī)組負(fù)荷高時(shí)，容易出現(xiàn)范圍較大、較為明顯的“煙雨”現(xiàn)象。

[1] WEILERT C V,PATTISON D C,RICHART S D. EPRI wet stacks design guide[J].SciTech Connect,1995.

[2] 陳牧. 濕法脫硫后煙囪出口煙氣液滴夾帶問(wèn)題分析及解決[J]. 電力建設(shè),2010,31(10): 80-83.

[3] 程水新. 濕法煙氣脫硫系統(tǒng)中“石膏雨”問(wèn)題的分析及對(duì)策[J]. 電力建設(shè),2010,23(5): 27-30.

[4] 馮金煌,陳活虎. 脫硫噴淋塔除塵的影響因素及效果分析[J]. 環(huán)境工程,2010,28(3): 70-72,84.

Formation Mechanism of Water Droplets in Exhaust Chimney of Power Plants

He Xiong,Jiang Lei,Zhen Wenlong

(Tianjin SDIC Jinneng Electric Power Co.,Ltd.,Tianjin 300480,China)

An introduction is presented to the formation mechanism of “misty rains” in thermal power plants,including the internal and external influencing factors. Based on analysis of operation data obtained at different environmental temperatures and wind speeds,the primary and secondary causes leading to the formation of “misty rains” were found,to which corresponding countermeasures were proposed.

thermal power plant; misty rain; environmental temperature; gas temperature; main equipment; absorber

2016-09-20；

2016-11-28

賀 雄(1980—)，男，工程師，從事火力發(fā)電廠運(yùn)行管理工作。

E-mail: 8407086@qq.com

X701

A

1671-086X(2017)04-0267-05