海洋石油平臺(tái)輔助氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)新思路

武明(海洋石油工程股份有限公司，山東 青島 266520)

海洋石油平臺(tái)輔助氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)新思路

武明(海洋石油工程股份有限公司，山東 青島 266520)

在海洋平臺(tái)設(shè)計(jì)中，根據(jù)傳統(tǒng)理念設(shè)計(jì)出的空壓機(jī)排量非常大，造成高成本、高占用空間、高功耗等不利結(jié)果。本文以南海某油田輔助氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)為實(shí)例，提出了新的設(shè)計(jì)理念，成功解決了這一問(wèn)題，新理念為：?jiǎn)闻_(tái)空壓機(jī)應(yīng)能滿足公用氣、儀表氣和氮?dú)庀到y(tǒng)各連續(xù)用戶消耗量總和；對(duì)于最大間歇公用氣用戶，其消耗量可通過(guò)開啟副空壓機(jī)得到滿足；而最大間歇氮?dú)庥脩?，則由氮?dú)鈨?chǔ)罐為其提供短時(shí)間的氮?dú)饩彌_供給，供給時(shí)間應(yīng)與設(shè)備被控參數(shù)調(diào)整時(shí)間一致。

空壓機(jī)排量，公用氣，氮?dú)?，覆蓋氣消耗

在海洋平臺(tái)傳統(tǒng)設(shè)計(jì)中，單臺(tái)空壓機(jī)排量應(yīng)滿足下游連續(xù)用戶與最大間歇用戶耗量之和[1]。若最大間歇耗量來(lái)源于氮?dú)庥脩?，由于膜制氮效率相?duì)較低，通常在27%左右[2]，會(huì)造成很大的制氮用公用氣消耗，最終導(dǎo)致空壓機(jī)的排量非常大，造成高成本、高占地面積、高功耗等不利結(jié)果。

因此，為解決以上問(wèn)題，需要改變?cè)O(shè)計(jì)理念。本文在南海某油田的輔助氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)中提出了新的理念，并已成功應(yīng)用，有效降低了投資和運(yùn)行成本。

新的設(shè)計(jì)理念是：?jiǎn)闻_(tái)空壓機(jī)排量滿足儀表氣、公用氣和氮?dú)庀到y(tǒng)各連續(xù)用戶消耗之和；對(duì)于最大間歇公用氣用戶，可以通過(guò)啟動(dòng)副空壓機(jī)來(lái)滿足其氣量需求；對(duì)于最大間歇氮?dú)庥脩?，則通過(guò)氮?dú)鈨?chǔ)罐內(nèi)提供短時(shí)間的氮?dú)饩彌_供給，供給時(shí)間應(yīng)與設(shè)備被控參數(shù)的調(diào)整時(shí)間保持一致。

1 系統(tǒng)流程簡(jiǎn)介

該油田平臺(tái)儀表氣、公用氣和氮?dú)庀到y(tǒng)共用1套空壓機(jī)組，機(jī)組由2臺(tái)空壓機(jī)組成，以1主1副的LEAD/LAG熱備用控制形式運(yùn)行[3]。壓縮空氣經(jīng)冷卻、過(guò)濾后進(jìn)入公用氣罐。經(jīng)過(guò)公用氣罐后，一部分公用氣進(jìn)入儀表氣處理橇進(jìn)行處理，后進(jìn)入儀表氣罐儲(chǔ)存，減壓后進(jìn)入各儀表氣用戶；另一部分公用氣經(jīng)減壓后直接進(jìn)入公用氣用戶；還有一部分公用氣，進(jìn)入膜制氮橇，經(jīng)過(guò)處理后，進(jìn)入氮?dú)夤迌?chǔ)存，減壓后進(jìn)入各氮?dú)庥脩簟?/p>

2 用戶消耗

2.1 儀表氣和公用氣用戶消耗

該油田平臺(tái)儀表氣系統(tǒng)各用戶為連續(xù)消耗用戶，所有用戶的總耗量在考慮1.1倍設(shè)計(jì)余量和干燥過(guò)程中的部分公用氣損失后，便得到儀表氣系統(tǒng)入口公用氣氣量[4]，其值為350Sm3/h。平臺(tái)上最大間歇公用氣用戶為鉆井模塊，其耗量為120Sm3/h。

2.2 氮?dú)庥脩粝?/p>

平臺(tái)氮?dú)膺B續(xù)用戶總耗量為110Sm3/h，最大間歇用戶則是生產(chǎn)分離器。氮?dú)庾鳛楦采w氣，其消耗量與分離器進(jìn)出口凈流量有關(guān)。當(dāng)分離器出口流量大于進(jìn)口流量時(shí)，液位下降，壓力降低，需要吸入氮?dú)饩S持壓力穩(wěn)定，待液位經(jīng)調(diào)整后重新恢復(fù)到設(shè)定值后，吸氣停止，氮?dú)夤┙o時(shí)間和容器液位調(diào)整時(shí)間要保持一致。結(jié)合平臺(tái)實(shí)際情況，氮?dú)庾畲箝g歇消耗發(fā)生在最大產(chǎn)液?jiǎn)尉P(guān)閉后，生產(chǎn)分離器發(fā)生液位波動(dòng)的時(shí)間段內(nèi)。平臺(tái)最大單井產(chǎn)液量為2400m3/d，液位從波動(dòng)到重新調(diào)節(jié)穩(wěn)定的最長(zhǎng)時(shí)間為12分鐘(0.2h)，所以氮?dú)庑韫┙o時(shí)間為12分鐘。由此得到液量缺失為：2400m3/d÷24h/d×0.2h=20m3

再考慮1.1倍系數(shù)，便得22m3，需要補(bǔ)充操作條件下等體積氮?dú)饬?，才能穩(wěn)定分離器壓力。根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程可得標(biāo)態(tài)下所需氮?dú)怏w積，計(jì)算如下：(P1V1)/T1=(P0V0)/T0

式中：P1為分離器操作壓力，600kPaA；V1為分離器操作條件

下氮?dú)夤?yīng)體積，22m3；T1為分離器操作溫度，343.15K；P0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下大氣壓，101.325kPaA；V0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下氮?dú)夤?yīng)體積，Sm3；T0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下溫度，288.75K。計(jì)算得到標(biāo)態(tài)下氮?dú)怏w積V0為110Sm3，以小時(shí)流量的形式表示12分鐘的氮?dú)夂牧浚瑪?shù)值為550Sm3/h。

3 系統(tǒng)處理量的確定

氮?dú)膺B續(xù)消耗為110Sm3/h，若考慮1.1的設(shè)計(jì)余量，則所需公用氣量為450Sm3/h。最大間歇氮?dú)庥脩?，其耗量?50Sm3/h，折算成所需公用氣量為2050Sm3/h。匯總各系統(tǒng)氣體消耗量，結(jié)果如表1所示：

表1 各系統(tǒng)氣體消耗量

若按照傳統(tǒng)設(shè)計(jì)，單臺(tái)空壓機(jī)的排量為連續(xù)用戶與最大間歇用戶耗量之和，排量為2850Sm3/h，數(shù)值非常大。將會(huì)占用很大的空間，同時(shí)功耗和成本也很高。本項(xiàng)目考慮由單臺(tái)空壓機(jī)來(lái)滿足所有連續(xù)用戶消耗，即排量為800Sm3/h。對(duì)于最大間歇公用氣用戶，通過(guò)開啟副空壓機(jī)來(lái)滿足其需求。由于主副2臺(tái)空壓機(jī)是同一型號(hào)，排量同為800Sm3/h，這樣完全可以滿足了最大間歇公用氣用戶120Sm3/h的需求。對(duì)于最大間歇氮?dú)庥脩?，由于小時(shí)耗量巨大，通過(guò)空壓機(jī)連續(xù)供給不太現(xiàn)實(shí)，但可以通過(guò)氮?dú)夤尢峁┒虝r(shí)間的緩沖供給(12分鐘供給110Sm3的氮?dú)?，完全可以滿足分離器液位調(diào)整時(shí)間段內(nèi)氮?dú)庀?，而無(wú)需長(zhǎng)時(shí)間持續(xù)供氣。

4 結(jié)語(yǔ)

本文從項(xiàng)目的實(shí)際情況出發(fā)，對(duì)傳統(tǒng)輔助氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)理念進(jìn)行了調(diào)整，即：根據(jù)最大間歇用戶耗氣的特點(diǎn)，在不影響用戶正常工作的前提下，將其消耗由空壓機(jī)負(fù)擔(dān)轉(zhuǎn)由氮?dú)鈨?chǔ)罐短時(shí)間負(fù)擔(dān)，成功降低了空壓機(jī)排量，為平臺(tái)節(jié)省了空間、降低了功耗和成本。

[1]羅彭，張振鵬，張曉敏，等.海洋石油平臺(tái)公用/儀表氣系統(tǒng)工藝設(shè)計(jì)研究[J].石油和化工設(shè)備，2013，16(8)：43-46.

[2]盧廷輝.膜制氮裝置在石油開發(fā)中的應(yīng)用[J].石油機(jī)械,2000，28(8)：37-39.

[3]李霄,周險(xiǎn)鋒，俞曼麗.空壓機(jī)聯(lián)控系統(tǒng)[J].中國(guó)海上油氣(工程)，2001,13(3)：5-8.

[4] SH/T 3020-2013 石油化工儀表供氣設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：工業(yè)和信息化部，2013.