冰箱直線壓縮機(jī)運(yùn)行不穩(wěn)定的實(shí)驗(yàn)研究

鄒慧明 李 燦，3 唐明生 田長(zhǎng)青

（1中國(guó)科學(xué)院低溫工程學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室理化技術(shù)研究所 北京 100190；2熱力過程節(jié)能技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室中國(guó)科學(xué)院理化技術(shù)研究所 北京 100190；3中國(guó)科學(xué)院大學(xué) 北京 100049）

冰箱直線壓縮機(jī)運(yùn)行不穩(wěn)定的實(shí)驗(yàn)研究

鄒慧明1，2李 燦1，2，3唐明生1，2田長(zhǎng)青1，2

（1中國(guó)科學(xué)院低溫工程學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室理化技術(shù)研究所 北京 100190；2熱力過程節(jié)能技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室中國(guó)科學(xué)院理化技術(shù)研究所 北京 100190；3中國(guó)科學(xué)院大學(xué) 北京 100049）

本文進(jìn)行了直線壓縮機(jī)冰箱系統(tǒng)的制冷實(shí)驗(yàn)，分析了直線壓縮機(jī)運(yùn)行的不穩(wěn)定特性。結(jié)果表明：冰箱制冷過程中直線壓縮機(jī)定頻運(yùn)行，會(huì)出現(xiàn)三種不同的不穩(wěn)定狀態(tài)：?jiǎn)?dòng)調(diào)節(jié)不穩(wěn)定、外部擾動(dòng)不穩(wěn)定和電磁閥調(diào)節(jié)不穩(wěn)定。啟動(dòng)過程中，供電參數(shù)的調(diào)節(jié)以及吸排氣壓力的變化引起的不穩(wěn)定狀態(tài)，隨著電參數(shù)保持不變和吸排氣壓力趨于穩(wěn)定，啟動(dòng)過程的不穩(wěn)定現(xiàn)象也逐漸消失。當(dāng)供電參數(shù)和制冷工況保持穩(wěn)定時(shí)，制冷系統(tǒng)的隨機(jī)擾動(dòng)也會(huì)使直線壓縮機(jī)產(chǎn)生一定的不穩(wěn)定振蕩，行程最大振幅約0.3 mm，電流和輸入功的最大波動(dòng)約為平均值的10%，直線壓縮機(jī)對(duì)外部擾動(dòng)具有自修復(fù)性。電磁閥調(diào)節(jié)過程對(duì)直線壓縮機(jī)的穩(wěn)定性影響較大，行程最大振幅約2.2 mm，壓縮機(jī)存在極大的撞缸可能性。因此非常有必要結(jié)合制冷系統(tǒng)的運(yùn)行工況，進(jìn)行直線壓縮機(jī)本體結(jié)構(gòu)和控制系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，保證直線壓縮機(jī)在冰箱調(diào)節(jié)過程中安全可靠的運(yùn)行。

直線壓縮機(jī)；控制；穩(wěn)定性；啟動(dòng)特性

直線壓縮機(jī)以直線振蕩電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)做功，省去了曲柄連桿機(jī)構(gòu)，結(jié)構(gòu)更加緊湊，而且具有更大的節(jié)能潛力，在低溫制冷機(jī)、空壓機(jī)、真空泵、冷藏箱、電冰箱等制冷裝置中得到了越來越廣泛的應(yīng)用［1－5］。在電冰箱中，直線壓縮機(jī)已經(jīng)取得較好的應(yīng)用成果，早在21世紀(jì)初，韓國(guó)LG電子已經(jīng)在自己的大容量冰箱上采用了直線壓縮機(jī)，近年恩布拉科也推出了冰箱用直線壓縮機(jī)產(chǎn)品。隨著電冰箱的發(fā)展趨勢(shì)重點(diǎn)指向大容量和多溫區(qū)時(shí)，容量調(diào)節(jié)和溫區(qū)控制成為實(shí)現(xiàn)冰箱節(jié)能與高品質(zhì)需求的重要的智能控制內(nèi)容［6］。

研究表明，直線壓縮機(jī)獨(dú)特的自由活塞結(jié)構(gòu)使其運(yùn)行性能響應(yīng)非常敏感，不僅具有可通過調(diào)節(jié)行程實(shí)現(xiàn)變?nèi)萘枯敵龅奶攸c(diǎn)［7－9］，還具有易于出現(xiàn)行程跳躍或振蕩不穩(wěn)定現(xiàn)象的獨(dú)特特性［10－13］。在進(jìn)行冰箱容量調(diào)節(jié)或溫區(qū)控制時(shí)，供電條件或熱力系統(tǒng)工況的變化都會(huì)影響直線壓縮機(jī)的運(yùn)行響應(yīng)［14－15］，進(jìn)而反向影響熱力系統(tǒng)的運(yùn)行特性。供電條件、熱力系統(tǒng)工況與直線壓縮機(jī)性能響應(yīng)之間互相耦合，互相影響，使直線壓縮機(jī)在冰箱系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)很容易出現(xiàn)不穩(wěn)定狀況。運(yùn)行不穩(wěn)定不僅影響系統(tǒng)運(yùn)行性能，還極易導(dǎo)致壓縮機(jī)活塞與機(jī)身撞擊造成損壞而危害系統(tǒng)安全。

為保證直線壓縮機(jī)在冰箱中高效可靠的運(yùn)行，本文對(duì)直線壓縮機(jī)冰箱系統(tǒng)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，分析冰箱直線壓縮機(jī)運(yùn)行的不穩(wěn)定現(xiàn)象的特點(diǎn)，為冰箱直線壓縮機(jī)控制技術(shù)的研究提供依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)裝置

1.1 直線壓縮機(jī)冰箱制冷系統(tǒng)

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)采用對(duì)開門雙溫區(qū)冰箱，冷凍室容積239 L，冷藏室容積403 L，分別設(shè)有兩個(gè)蒸發(fā)器與毛細(xì)管，結(jié)合電磁換向閥，形成兩個(gè)循環(huán)系統(tǒng)，通過控制器對(duì)電磁閥進(jìn)行控制，以實(shí)現(xiàn)對(duì)各溫室獨(dú)立的溫度調(diào)節(jié)，冰箱制冷系統(tǒng)原理如圖1所示。當(dāng)冷藏室溫度高于設(shè)定值時(shí)，冷藏室溫控器斷開，電磁閥失電，處于默認(rèn)狀態(tài)，接通冷藏室毛細(xì)管，制冷劑走向如圖1中空心箭頭所示：壓縮機(jī)→冷凝器→干燥過濾器→電磁閥→冷藏室毛細(xì)管→冷藏室蒸發(fā)器→冷凍室蒸發(fā)器，被壓縮機(jī)吸回，即為一個(gè)單系統(tǒng)循環(huán)，冷藏室、冷凍室同時(shí)制冷。當(dāng)冷藏室溫度達(dá)到設(shè)定值時(shí)，冷藏室溫控器閉合，對(duì)電磁閥供電，電磁閥得電，吸動(dòng)閥芯，切斷冷藏室毛細(xì)管的通路，轉(zhuǎn)而接通冷凍室毛細(xì)管，制冷劑走向如圖1箭頭所示：壓縮機(jī)→冷凝器→干燥過濾器→電磁閥→冷凍室毛細(xì)管→冷凍室蒸發(fā)器，被壓縮機(jī)吸回，即為另一個(gè)單系統(tǒng)循環(huán)，冷凍室單獨(dú)制冷。

圖1 直線壓縮機(jī)冰箱制冷系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic diagram of refrigeration system

1.2 基于LabView的控制平臺(tái)

為便于控制程序的寫入與修改，搭建了基于LabView的控制平臺(tái)，控制系統(tǒng)如圖2所示。直線壓縮機(jī)由研制的PWM控制板對(duì)220 V／50 Hz的電源轉(zhuǎn)換，實(shí)現(xiàn)直線壓縮機(jī)供電的變頻與調(diào)壓。在供電電路上設(shè)置智能電量計(jì)，讀取直線壓縮機(jī)運(yùn)行的實(shí)時(shí)電氣參數(shù)，并通過R232通訊接口將測(cè)試數(shù)據(jù)傳遞給Lab-View平臺(tái)，在LabView平臺(tái)中進(jìn)行直線壓縮機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)（行程，上死點(diǎn)、頻率特性等參數(shù)）檢測(cè)、判斷以及調(diào)節(jié)輸出等控制算法的編寫，將供電輸出參數(shù)的控制信號(hào)通過R232通訊接口傳輸給PWM控制板，實(shí)現(xiàn)直線壓縮機(jī)的運(yùn)行控制［16］。實(shí)驗(yàn)用直線壓縮機(jī)的主要參數(shù)如表1所示。

圖2 直線壓縮機(jī)控制系統(tǒng)原理圖Fig.2 Schematic diagram of control system

表1 直線壓縮機(jī)主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of linear compressor

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 運(yùn)行全程

實(shí)驗(yàn)采用固定頻率的方式進(jìn)行直線壓縮機(jī)運(yùn)行調(diào)節(jié)，設(shè)定供電頻率為60 Hz，調(diào)節(jié)供電電壓，環(huán)境溫度為25℃，全程運(yùn)行150 min。電壓的調(diào)節(jié)過程如圖3（a）所示，啟動(dòng)初始，緩緩地增加供電電壓，逐步提高壓縮機(jī)的運(yùn)行行程，并在上死點(diǎn)附近通過電壓調(diào)節(jié)控制上死點(diǎn)，然后電壓保持在116.8 V不變，進(jìn)行直線壓縮機(jī)冰箱穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)。圖3（b）～（f）為運(yùn)行全程主要測(cè)試參數(shù)的變化曲線，可知在150 min的冰箱制冷全程中，直線壓縮機(jī)運(yùn)行響應(yīng)的穩(wěn)定性有較大波動(dòng)，可概括為：1）啟動(dòng)調(diào)節(jié)不穩(wěn)定過程（0～27 min）；2）外部擾動(dòng)不穩(wěn)定過程（28～60 min）；3）穩(wěn)定運(yùn)行過程（61～85 min）；4）電磁閥調(diào)節(jié)不穩(wěn)定過程（86～150 min）。由圖3（f）電機(jī)效率曲線可知，啟動(dòng)調(diào)節(jié)過程電機(jī)效率波動(dòng)較大，效率較低；外擾不穩(wěn)定過程和溫度運(yùn)行過程電機(jī)效率較高；電磁閥調(diào)節(jié)過程電機(jī)效率明顯下降。下面將針對(duì)其中的不穩(wěn)定過程（1）、（2）、（4）進(jìn)行具體分析。

圖3 運(yùn)行全程Fig.3 Whole operating process

2.2 啟動(dòng)調(diào)節(jié)過程

圖4（a）～（d）所示為啟動(dòng)條件過程中的壓縮機(jī)運(yùn)行性能曲線。啟動(dòng)初始，活塞行程隨著電壓的增加而增大（圖4（a）），同時(shí)直線壓縮機(jī)兩側(cè)制冷劑的氣體排氣壓力不斷增加，吸氣壓力不斷降低（圖 4（b））；當(dāng)行程逐步接近11.5 mm附近時(shí)出現(xiàn)了行程跳躍，活塞行程突然增大到16 mm，超過了上死點(diǎn)，控制系統(tǒng)通過下調(diào)電壓及時(shí)減小了活塞行程，由于行程響應(yīng)的滯后性，電壓降低后行程又小于上死點(diǎn)，因而又經(jīng)過后面的兩次反復(fù)調(diào)節(jié)，直到運(yùn)行13 min電壓固定在116.8 V，期間氣體壓力、輸入功率、電流、冷藏蒸發(fā)器入口溫度均隨著電壓調(diào)節(jié)的波動(dòng)而波動(dòng)，其中功率、電流波動(dòng)達(dá)到平均值的50%左右。當(dāng)電壓保持116.8 V不變時(shí)，吸氣壓力基本不變，排氣壓力繼續(xù)增加，使得行程繼續(xù)下降。當(dāng)運(yùn)行18 min時(shí)，行程降到13.27 mm，壓縮機(jī)泵氣量減少使得吸氣壓力升高，電流和輸入功率下降，行程進(jìn)一步下降使得排氣壓力在20 min也開始下降。22 min時(shí)，吸氣壓力升高到92 kPa，排氣壓力降到582 kPa，吸排氣壓差的降低使得活塞行程開始回升，繼而吸排氣壓差繼續(xù)上升，活塞行程又緩慢減小并逐步穩(wěn)定在11.97 mm，啟動(dòng)調(diào)節(jié)過程結(jié)束。綜上所述：?jiǎn)?dòng)過程中的不穩(wěn)定主要由供電參數(shù)的調(diào)節(jié)以及吸排氣壓力的變化引起，當(dāng)供電參數(shù)保持不變，吸排氣壓力趨于穩(wěn)定時(shí)，啟動(dòng)過程的不穩(wěn)定現(xiàn)象也逐漸消失。

圖4 啟動(dòng)調(diào)節(jié)過程Fig.4 Start adjusting process

2.3 外擾不穩(wěn)定過程

圖5（a）～（d）所示為運(yùn)行過程中因外擾產(chǎn)生的不穩(wěn)定波動(dòng)過程，此間供電參數(shù)保持不變。活塞行程出現(xiàn)如圖5（a）所示的振蕩波動(dòng)，最大振幅約0.3 mm，波動(dòng)周期約4 min，波動(dòng)逐漸減小并趨于穩(wěn)定，該過程約33 min?？芍▌?dòng)過程中吸排氣壓力、輸入功、電流、蒸發(fā)器入口溫度等均產(chǎn)生響應(yīng)的波動(dòng)，其中吸氣壓力最大波動(dòng)約為平均值的8.1%，排氣壓力最大波動(dòng)約為平均值的0.86%，電流和輸入功的最大波動(dòng)約為平均值的10%。由于制冷系統(tǒng)內(nèi)部的隨機(jī)擾動(dòng)使其行程響應(yīng)產(chǎn)生了一定的振蕩，且供電參數(shù)保持穩(wěn)定，系統(tǒng)又逐步從不穩(wěn)定波動(dòng)恢復(fù)到穩(wěn)定狀態(tài)，體現(xiàn)了直線壓縮機(jī)對(duì)外部擾動(dòng)的敏感性和自修復(fù)性。

2.4 電磁閥調(diào)節(jié)過程

圖6（a）～（d）所示為電磁閥調(diào)節(jié)過程系統(tǒng)響應(yīng)參數(shù)變化。88 min時(shí)冷藏室溫度達(dá)到設(shè)定溫度時(shí)，電磁閥切斷冷藏室毛細(xì)管的支路1而改為支路2。支路的變化使得活塞行程逐步增大，電流和輸入功率逐步增加，冷藏蒸發(fā)器入口溫度增加而冷凍蒸發(fā)器入口溫度逐步下降，進(jìn)而吸氣壓力下降，排氣壓力增加，但隨著壓縮機(jī)吸氣密度的下降，排氣壓力增加到一定值后開始逐步下降。直到103 min，冷藏室溫度高于設(shè)定溫度時(shí)，電磁閥切斷支路2而改為支路1，冷藏蒸發(fā)器入口溫度迅速降低，冷凍蒸發(fā)器入口溫度迅速上升，活塞行程迅速下降，制冷劑吸氣壓力由于行程下降而上升、排氣壓力因支路阻力增加而上升。到110 min時(shí)，冷藏室的溫度再次達(dá)到設(shè)定溫度，系統(tǒng)又從支路1改為支路2，完成一個(gè)調(diào)節(jié)周期。從111 min到130 min為第二個(gè)調(diào)節(jié)周期，從131 min到150 min為第三個(gè)調(diào)節(jié)周期，每個(gè)周期約20 min。電磁閥調(diào)節(jié)過程中行程最大振幅約2.2 mm，輸入功上下波動(dòng)約26 W，電流上下波動(dòng)約0.28 A。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，由于電磁閥調(diào)節(jié)過程對(duì)直線壓縮機(jī)的穩(wěn)定性影響較大，當(dāng)切換到冷凍獨(dú)立支路時(shí)，直線壓縮機(jī)的輸入、輸出參數(shù)相比于從冷藏／冷凍串聯(lián)支路工況運(yùn)行時(shí)有很大的增加，同時(shí)兩個(gè)支路的相互切換也會(huì)引起直線壓縮機(jī)運(yùn)行的不穩(wěn)定波動(dòng)，因此，為保證直線壓縮機(jī)在冰箱調(diào)節(jié)過程中安全穩(wěn)定可靠的運(yùn)行，需要在直線壓縮機(jī)的參數(shù)設(shè)計(jì)，運(yùn)行控制兩方面進(jìn)行綜合考慮，防止其因系統(tǒng)支路調(diào)節(jié)出現(xiàn)行程過大而影響使用安全。

圖5 外擾不穩(wěn)定過程Fig.5 Unstable process with external disturbance

圖6 電磁閥調(diào)節(jié)過程Fig.6 Solenoid valve adjusting process

3 結(jié)論

本文實(shí)驗(yàn)研究了直線壓縮機(jī)冰箱系統(tǒng)運(yùn)行過程，分析了直線壓縮機(jī)運(yùn)行過程中不穩(wěn)定現(xiàn)象的特點(diǎn)，得到如下結(jié)論：

1）冰箱制冷過程中直線壓縮機(jī)的運(yùn)行會(huì)出現(xiàn)一些不穩(wěn)定現(xiàn)象，主要包括：?jiǎn)?dòng)調(diào)節(jié)不穩(wěn)定過程、外部擾動(dòng)不穩(wěn)定過程和電磁閥調(diào)節(jié)不穩(wěn)定過程三種。

2）啟動(dòng)過程中，需要通過供電參數(shù)的調(diào)節(jié)進(jìn)行壓縮機(jī)的啟動(dòng)，該過程引起的不穩(wěn)定啟動(dòng)過程中的不穩(wěn)定主要由供電參數(shù)的調(diào)節(jié)以及吸排氣壓力的變化引起，當(dāng)供電參數(shù)保持不變，吸排氣壓力趨于穩(wěn)定時(shí)，啟動(dòng)過程的不穩(wěn)定現(xiàn)象也逐漸消失。

3）當(dāng)供電參數(shù)保持不變，制冷系統(tǒng)內(nèi)部的隨機(jī)擾動(dòng)也會(huì)使直線壓縮機(jī)產(chǎn)生一定的不穩(wěn)定振蕩，當(dāng)供電參數(shù)和制冷工況保持穩(wěn)定時(shí)，系統(tǒng)又逐步從不穩(wěn)定波動(dòng)恢復(fù)到穩(wěn)定狀態(tài)，直線壓縮機(jī)對(duì)外部擾動(dòng)具有敏感性和自修復(fù)性。

4）電磁閥調(diào)節(jié)過程對(duì)直線壓縮機(jī)的穩(wěn)定性影響較大，結(jié)合制冷系統(tǒng)的運(yùn)行工況進(jìn)行直線壓縮機(jī)本體結(jié)構(gòu)和控制系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，是直線壓縮機(jī)在冰箱調(diào)節(jié)過程中安全穩(wěn)定可靠運(yùn)行的必要保證。

［1］Unger R.Development and testing of a linear compressor sized for the European market［C］／／Proceedings of International Appliance Technology Conference at Purdue.Purdue：Purdue University，1999：41-49.

［2］Lee H K，Song G Y，Park J S，et al.Development of the linear compressor for household refrigeration［C］／／Proceedings of International Compressor Engineering Conference at Purdue，Purdue：Purdue University，2000：31-38.

［3］張立欽，鄒慧明，徐洪波，等.小型制冷裝置用線性壓縮機(jī)的研究與應(yīng)用［J］.壓縮機(jī)技術(shù)，2008（5）：1-6.（ZHANG Liqin，ZOU Huiming，XU Hongbo，et al.State of art of linear compressor for small refrigeration equipment［J］.Compressor Technology，2008（5）：1-6.）

［4］Cao Y G，Chen X，Wu Y N.Theoretical and experimental investigation of two pulse tube cryocoolers driven by a single opposed linear compressor［J］.Cryogenics，2014，61：154-157.

［5］Liang K，Richard S，Mike D，et al.A novel linear electromagnetic-drive oil-free refrigeration compressor using R134a［J］.International Journal of Refrigeration，2014，40：450-459.

［6］王維，王瑞，秦宗民.采用變頻壓縮機(jī)的風(fēng)冷冰箱系統(tǒng)性能研究［J］.制冷學(xué)報(bào)，2013，34（6）：90-95.（WANG Wei，WANG Rui，QIN Zongmin.An experimental analysis of a frost-free refrigerator using a variable capacity compressor［J］.Journal of Refrigeration，2013，34（6）：90-95.）

［7］Yoo J Y，Park S，Lee H，et al.New capacity modulation algorithm for linear compressor［C］／／International Compressor Engineering Conference at Purdue，Purdue：Purdue University，2010.

［8］Bradshaw C R，Groll E A，Garimella S V.Linear compressors for electronics cooling：Energy recovery and its benefits［J］.International Journal of Refrigeration，2013，36（7）：1-7.

［9］Kim K J，Jeong H J.Dynamic response of a capacity-modulated linear compressor to supply voltage disturbances［J］.International Journal of Refrigeration，2014，40：84-96.

［10］Choe G S，Kim K J.Analysis of nonlinear dynamics in a linear compressor［J］.International Journal Series C of Japan Society of Mechanical Engineers，2000，43（3）：545-552.

［11］Choe G S，Kim K J.Theoretical and experimental analysis of nonlinear dynamics in a linear compressor［J］.Journal of Vibration and Acoustics，2002，124（1）：152-154.

［12］Zou H M，Zhang L Q，Peng G H，et al.Experimental investigation and performance analysis of a dual-cylinder opposed linear compressor［J］.Journal of Mechanical Science and Technology，2011，25（8）：1885-1892.

［13］Zou H M，Tang M S，Xu H B，et al.Performance characteristics around the TDC of linear compressor based on whole-process simulation［J］.Journal of Mechanical Science and Technology，2014，28（10）：4163-4171.

［14］Kim K J，Kim J B.Modulation characteristics of a linear compressor for evaporating and condensing temperature variations for household refrigerators［J］.International Journal of Refrigeration，2014，40：370-379.

［15］Kim H，Roh C，Kim J，et al.An experimental and numerical study on dynamic characteristic of linear compressor in refrigeration system［J］.International Journal of Refrigeration，2009（32）：1536-1542.

［16］Tang M S，Zou H M，Xu H B，et al.Stroke and natural frequency estimation for linear compressor using phasor algorithm［J］.International Journal of Applied Electromagnetics and Mechanics，2014，46（4）：763-774.

Experimental Investigation on Instability of Linear Compressor in Refrigerator

Zou Huiming1，2Li Can1，2，3Tang Mingsheng1，2Tian Changqing1，2
（1.Key Laboratory of Cryogenics，Technical Institute of Physics and Chemistry，CAS，Beijing，100190，China；2. Beijing Key Laboratory of Thermal Science and Technology，Technical Institute of Physics and Chemistry，CAS，Beijing，100190，China；3.University of Chinese Academy of Sciences，Beijing，100049，China）

The instability of a linear compressor is studied by an experiment on a developed linear compressor in a refrigerator.The experimental results show that there are three types of unstable phenomena：the start-up process，external disturbance process，and solenoid valve adjustment process.During the start-up process，an unstable status is caused by the adjustment of the supply power and changes in the refrigerant suction／discharge pressure.This finally settles down as the supply power and suction／discharge pressure are unchanged. Some external disturbance of the refrigeration system causes an unstable oscillation with a fluctuation of about 0.3 mm of the piston displacement.Accordingly，the current and the input power fluctuate at about 10%of their average values.This oscillation gradually becomes stable as there is no more disturbances.The solenoid valve adjustment process has a great influence on the stability of a linear compressor.In this experiment，the maximal fluctuation amplitude of the displacement is about 2.2 mm，and the piston is apt to strike the cylinder.Therefore，the design optimization for a linear compressor structure，and a control strategy based on the change characteristics of the working conditions，is necessary to ensure operational reliability and high efficiency.

linear compressor；control；stability；start-up feature

TH457；TM925.21

：A

0253－4339（2017）03－0050－06

10.3969／j.issn.0253－4339.2017.03.050

鄒慧明，女，博士，副研究員，中國(guó)科學(xué)院理化技術(shù)研究所，（010）82543697，E-mail：zouhuiming＠m(xù)ail.ipc.ac.cn。研究方向：壓縮機(jī)及制冷與人工環(huán)境新技術(shù)。

國(guó)家自然科學(xué)基金（51576203、51505466）資助項(xiàng)目。（The project was supported by the National Natural Science Foundation of China（No.51576203＆No.51505466）.）

2016年9月13日

About the corresponding author

Zou Huiming，female，Ph.D.，associate professor，Technical Institute of Physics and Chemistry，CAS， ＋86 10-82543697，E-mail：zouhuiming＠m(xù)ail.ipc.ac.cn.Research fields：compressor technology，refrigeration and artificial environment.