釹鐵硼器件表面電沉積銅層及性能

李 悅，朱立群，李衛(wèi)平，劉慧叢，南海洋

(北京航空航天大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191)

釹鐵硼器件表面電沉積銅層及性能

李 悅，朱立群，李衛(wèi)平，劉慧叢，南海洋

(北京航空航天大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191)

針對釹鐵硼器件現(xiàn)有Ni/Cu/Ni鍍層防護(hù)體系存在的磁性能衰減問題，用堿性HEDP絡(luò)合劑鍍液在釹鐵硼磁體表面直接電沉積銅層，并在其上電鍍鎳，構(gòu)成Cu/Ni鍍層防護(hù)體系代替通常的Ni/Cu/Ni鍍層體系。通過電化學(xué)測試研究鍍銅液中HEDP絡(luò)合劑濃度對銅沉積過程的影響；應(yīng)用SEM，XRD，TEM對銅層微觀形貌進(jìn)行了表征；分別用熱震實(shí)驗(yàn)和熱減磁實(shí)驗(yàn)對銅層結(jié)合力和釹鐵硼器件的熱減磁性能進(jìn)行測試。結(jié)果表明: 鍍銅溶液中HEDP對銅離子沉積過電位影響較大，銅晶粒在釹鐵硼晶界處優(yōu)先沉積，并以(111)晶面取向?yàn)橹?；釹鐵硼磁體上鍍銅層結(jié)構(gòu)致密，與釹鐵硼的結(jié)合力良好，滿足SJ 1282—1977的要求；Cu/Ni鍍層體系的釹鐵硼熱減磁衰減率相比于Ni/Cu/Ni鍍層顯著減小。

釹鐵硼；磁性能；HEDP絡(luò)合劑；銅層；結(jié)合力

燒結(jié)釹鐵硼(NdFeB)是第三代永磁體，具有優(yōu)異的磁性能[1]，作為重要的新型稀土功能材料，已在航空航天領(lǐng)域里應(yīng)用[2-4]。如符合太空運(yùn)行要求的釹鐵硼永磁體，裝進(jìn)了“阿爾法磁譜儀”[5,6]，為捕捉反物質(zhì)和暗物質(zhì)信息提供強(qiáng)大的磁力。同時(shí)，釹鐵硼也可以應(yīng)用于多種航空用元器件中，如微電機(jī)、繼電器、傳感器、微波鐵氧體器件、磁阻器件、霍爾器件等。

但釹鐵硼材料的耐腐蝕性能較差[7-9]，限制了其在航空航天等領(lǐng)域的進(jìn)一步應(yīng)用。為此，人們往往在釹鐵硼表面采取多種防腐蝕措施，如電沉積、化學(xué)鍍、油漆涂層等。其中電沉積作為一種比較成熟的表面防腐蝕手段，成為釹鐵硼磁體材料表面腐蝕防護(hù)的重要方法，如在其表面電沉積Ni[10-12]，Al[13-15]，Zn[16]，Ni-P[17,18]，Ni-P/Cr[19]等。其中，一些工廠主要用電沉積Ni/Cu/Ni鍍層對釹鐵硼進(jìn)行防護(hù)，但這種Ni/Cu/Ni鍍層在應(yīng)用中存在著一個(gè)比較嚴(yán)重的問題：鎳是具有磁性的過渡金屬，會(huì)影響釹鐵硼的磁性能，而且直接鍍底鎳的酸性溶液會(huì)造成釹鐵硼磁性能較大的衰減[18]。

相比之下，銅為非磁性元素，為了降低Ni/Cu/Ni鍍層對燒結(jié)釹鐵硼磁性能的影響，本工作提出了以Cu/Ni層代替通常的Ni/Cu/Ni鍍層對釹鐵硼進(jìn)行表面防護(hù)的思想。在釹鐵硼表面直接堿性溶液電鍍銅再電鍍鎳，最終形成Cu/Ni防護(hù)鍍層，以期達(dá)到降低鎳底層及電鍍工藝造成的釹鐵硼磁體的磁性能損傷的目的。

針對釹鐵硼器件的表面防護(hù)的另外一個(gè)問題是要獲得結(jié)合性能好的Cu/Ni鍍層，即釹鐵硼磁體上電沉積銅層的結(jié)合力要滿足要求。在本工作中，釹鐵硼上電沉積銅采用的是堿性鍍液體系，將HEDP作為銅離子的絡(luò)合劑，固定主鹽(CuSO4·5H2O)的含量，選出適宜的HEDP絡(luò)合劑濃度，對釹鐵硼上初期銅沉積過程和銅層的性能做了分析，并將Cu/Ni鍍層與通常的Ni/Cu/Ni鍍層對釹鐵硼磁性能的影響程度做了對比驗(yàn)證。結(jié)果表明這種Cu/Ni電鍍工藝技術(shù)對于提高鍍層結(jié)合力和減少電鍍過程的磁損傷是有效的，而且這種釹鐵硼磁體上的電鍍Cu/Ni的工藝在廊坊京磁材料有限公司得到了試用，取得了顯著效果。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 試樣與電沉積工藝

實(shí)驗(yàn)選擇的材料是粉末燒結(jié)釹鐵硼磁體，其原子比是Nd10.1Tb3.1Fe77.4B9.4。采用兩種尺寸的釹鐵硼器件磁體試樣：(1)鍍層微觀形貌觀察和鍍層結(jié)構(gòu)分析及結(jié)合力測試的試樣尺寸為53mm×5.5mm×4mm；(2)鍍層電化學(xué)性能測試的試樣為φ10mm×2mm。在釹鐵硼磁體上電沉積1.5h的銅層，進(jìn)行XRD、斷面SEM、結(jié)合力測試。進(jìn)行鍍銅層TEM試樣制備：電沉積銅10min，將試樣制成直徑為3mm的圓片，并進(jìn)行離子減薄。

電鍍試樣的磁性能測試：按照磁體器件電鍍工藝規(guī)范，先鍍15μm的 Cu層再鍍5μm的Ni層，對比目前的Ni/Cu/Ni電鍍工藝，Ni鍍層3μm/Cu鍍層12μm/Ni鍍層5μm。

磁體器件的電沉積工藝流程為: 前處理(堿液除油→去離子水洗→硝酸酸洗→去離子水洗)→電沉積銅→電沉積鎳。堿性電沉積銅溶液成分為：40g·L-1CuSO4·5H2O;100，120，140，160g·L-1液態(tài)HEDP (50%，質(zhì)量分?jǐn)?shù))，60g·L-1輔助絡(luò)合劑，用KOH調(diào)節(jié)鍍液pH值至10；電鍍銅的溫度和電流密度分別為50℃和0.3A·dm-2。電沉積鎳的溶液成分：300g·L-1NiSO4·6H2O，10g·L-1NaCl，35g·L-1H3PO3；pH值為4，電鍍溫度為45℃，電流密度為1.5A·dm-2。

1.2 鍍層性能表征與測試

磁體表面的電化學(xué)陰極極化曲線是由CHI604A 電化學(xué)工作站分析儀測得的。測試用三電極體系，裸露的釹鐵硼磁體為工作電極，有效測試面積是0.79cm2，鉑電極為參比電極，飽和甘汞電極(SCE)為輔助電極。在陰極極化曲線測試中，電位設(shè)置由-0.3～-1.2mV，掃描速率為0.5mV/s。測試中鍍液溫度與電沉積銅的溫度一致為50℃。

用掃描電鏡JSM-6010(SEM)測試鍍層的微觀形貌；采用D/MAX-RB X射線衍射儀測試磁體表面鍍層結(jié)構(gòu)，CuKα(λ= 0.15406nm)，衍射角(2θ)范圍為25°～90°, 掃描速率為6(°) /min；用JEM-2100F/HR透射電鏡(TEM)測試釹鐵硼磁體鍍銅層晶粒取向和形貌。

用熱震循環(huán)實(shí)驗(yàn)方法測試鍍層與釹鐵硼磁體的結(jié)合力：將測試的電沉積鍍層試樣在160℃的條件下恒溫20min，恒溫結(jié)束后立刻置于25℃的去離子水中，然后再進(jìn)行加熱到160℃，上述過程重復(fù)5次。

電鍍磁體的熱減磁損失率測試是將分別沉積有兩種多層鍍層(Cu層15μm/Ni層5μm；Ni底層3μm/Cu層12μm /Ni層5μm)的試樣置于160℃恒溫箱中100h，取出測其加溫前后電鍍磁體的磁通變化率。磁通變化率可反映出電鍍過程及鍍層體系對釹鐵硼基材的磁性能的影響。一般電鍍工藝過程不同，對釹鐵硼器件磁體的磁損傷也是不同的，磁通變化率大，則表明電鍍鍍層體系對釹鐵硼磁體的磁性能損傷也大。其中，鍍層厚度測試采用X射線測厚儀。

2 結(jié)果與分析

2.1 鍍液中絡(luò)合劑HEDP濃度的影響

通常電沉積鍍液中對沉積鍍層性能影響較大的是絡(luò)合劑等成分，而且絡(luò)合劑的濃度會(huì)影響電鍍銅的陰極沉積行為，圖1是釹鐵硼磁體基材在含不同濃度的HEDP絡(luò)合劑電沉積銅溶液中的陰極極化曲線。隨著鍍液中HEDP濃度由100g·L-1提高到140g·L-1，鍍液中的銅離子沉積電位負(fù)移。當(dāng)HEDP的濃度超過140g·L-1達(dá)到160g·L-1時(shí)，Cu2+的沉積電位不再負(fù)移。這是因?yàn)檩^多的HEDP絡(luò)合劑加入鍍液后，和Cu2+形成多種穩(wěn)定的絡(luò)合物，使得陰極沉積反應(yīng)的活化能增大[20]，相應(yīng)的陰極沉積過電位也會(huì)提高，導(dǎo)致銅離子的沉積電位負(fù)移。隨著HEDP絡(luò)合劑濃度的提高，與Cu2+的絡(luò)合反應(yīng)不斷地進(jìn)行。當(dāng)HEDP絡(luò)合劑的濃度達(dá)到一定值時(shí)，其對Cu2+的絡(luò)合達(dá)到極限，陰極沉積過電位便不再受過量HEDP絡(luò)合劑的影響[21]。所以，適當(dāng)?shù)臐舛鹊腍EDP絡(luò)合劑可以提高Cu2+沉積的陰極沉積過電位，進(jìn)而可使沉積的銅層更加致密，并且結(jié)合力的實(shí)驗(yàn)也表明電沉積銅溶液中HEDP絡(luò)合劑的濃度為140g·L-1獲得的鍍銅層與釹鐵硼磁體有很好的結(jié)合。

圖1 NdFeB基材在含有不同HEDP濃度的電沉積銅溶液中的陰極極化曲線Fig.1 Cathodic polarization curves of NdFeB in copper electrodepositing solution with different concentrations of HEDP

2.2 釹鐵硼磁體表面銅的電沉積初期行為

圖2 是在釹鐵硼表面上直接電沉積銅初期不同時(shí)間的SEM微觀形貌。釹鐵硼磁體材料本身的特點(diǎn)是多晶界的微觀表面(見圖2(a))，在其表面進(jìn)行銅的電沉積，并且隨著電沉積時(shí)間的不同，釹鐵硼磁體表面的顏色也在發(fā)生變化，從銀白色→暗灰色→淺棕色→紅銅色變化。從圖2的微觀形貌照片也可以明顯看出，在釹鐵硼磁體表面的晶界處銅逐漸沉積出來，圖2(b)顯示電沉積銅5s時(shí)，釹鐵硼晶體表面的晶界處就聚集了明顯的銅結(jié)晶顆粒。因?yàn)殁S鐵硼磁體晶界處的原子排列不規(guī)則[22]且存在大量缺陷，晶界具有較高的活潑性，因而成為電鍍液中銅離子最早形核的區(qū)域。同時(shí)，電沉積銅的初期過電位較小，形核速率遠(yuǎn)小于晶核生長速率[23]，因此，銅粒子數(shù)量相對較小，但尺寸相對較大。圖2(c)為電沉積銅10s時(shí)的釹鐵硼磁體表面微觀形貌，沉積的銅結(jié)晶粒子的分布趨向于更均勻，同時(shí)晶核增加而晶粒尺寸明顯減小。因?yàn)樵?～10s時(shí)間內(nèi)，隨著電沉積過程的進(jìn)行，沉積過電位不斷增大，使得臨界晶核的尺寸(rc)減小，且晶核形成速率大于晶核的生長速率，即鍍層晶粒得到細(xì)化。電沉積銅20s時(shí)的釹鐵硼表面形貌如圖2(d)所示。結(jié)晶的銅晶粒相對更細(xì)小，且分布更均勻，在釹鐵硼磁體表面形成了均勻覆蓋的銅層，并且隨著電鍍時(shí)間的延長，鍍銅層逐漸增厚。

圖2 電沉積銅不同時(shí)間的釹鐵硼表面的SEM微觀形貌圖(a)0s；(b)5s；(c)10s；(d)20sFig.2 Surface morphology of the sintered NdFeB with copper electrodepositing for different time(a)0s;(b)5s;(c)10s;(d)20s

2.3 釹鐵硼磁體表面鍍銅層的性能

圖3是在釹鐵硼上電沉積銅1.5h的SEM微觀形貌圖。由圖3(a)所示的銅層的表面形貌可以看出，銅層由連續(xù)的團(tuán)聚體構(gòu)成，且團(tuán)聚體之間結(jié)合緊密，銅層表面無孔洞等缺陷。圖3(b)所示的是試樣的斷面形貌圖，在釹鐵硼磁體上電沉積的結(jié)晶銅是明顯的柱狀晶，并且與釹鐵硼磁體結(jié)合非常緊密，這樣既可以保證鍍層與基體材料的結(jié)合力，同時(shí)也能夠有良好的防護(hù)性能。

圖3 釹鐵硼上電沉積銅1.5h的SEM形貌圖(a)表面；(b)斷面Fig.3 SEM images of the sintered NdFeB with copper electrodeposited for 1.5h(a)surface;(b)fractured surface

圖5是在釹鐵硼磁體上電沉積獲得的銅結(jié)晶的TEM圖，將圖5(a)中的白色方框內(nèi)區(qū)域進(jìn)行高分辨轉(zhuǎn)化得到圖5(b)。據(jù)圖5(b)，測得電沉積銅的晶面間距為0.214nm，銅層取向以(111)晶面為主。TEM分析結(jié)果與XRD基本一致。

圖4 NdFeB試樣的X射線衍射譜Fig.4 XRD patterns of NdFeB samples

圖5 銅層的晶粒形貌 (a)TEM形貌；(b)HRTEM形貌Fig.5 Grain morphology of copper coating (a)TEM;(b)high-resolution TEM

從釹鐵硼磁體本身的特點(diǎn)可以知道，釹鐵硼器件中含有質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為65%的Fe元素，Cu2+/Cu的標(biāo)準(zhǔn)電極電勢(0.3419 V)高于Fe2+/Fe(-0.4402 V)，在電沉積過程中，很易發(fā)生置換反應(yīng)：Cu2++ Fe → Fe2++ Cu。由此產(chǎn)生的置換銅層是導(dǎo)致銅層結(jié)合力不良的一個(gè)重要原因。而當(dāng)電沉積溶液中加入適宜濃度的HEDP 絡(luò)合劑，就可減緩和消除鐵與銅離子的置換反應(yīng)，從而提高銅層與釹鐵硼基體的結(jié)合力。圖6是經(jīng)熱震循環(huán)測試前后釹鐵硼磁體器件的宏觀形貌，在熱震循環(huán)測試前，銅層為紅銅色。經(jīng)過160℃的熱震循環(huán)測試后的釹鐵硼磁體器件，表面的電沉積銅層顏色變?yōu)榻瘘S色，但是鍍層并無起泡和無脫落現(xiàn)象，這表明釹鐵硼表面的銅層與基體之間結(jié)合力良好，足以證明在釹鐵硼上電沉積銅層的結(jié)合力是可以滿足磁體產(chǎn)品的使用要求的，工廠的實(shí)際應(yīng)用結(jié)果也證明了這一點(diǎn)。

圖6 熱震實(shí)驗(yàn)的釹鐵硼試樣 (a)測試之前；(b)5次循環(huán)之后Fig.6 Images of the sintered NdFeB with copper layer tested by the thermal cycling test (a)before the test;(b)after the test for 5 times

2.4 釹鐵硼電鍍Cu/Ni鍍層防護(hù)體系對磁性能的影響

釹鐵硼磁體表面Cu/Ni鍍層防護(hù)體系與工廠目前常用的Ni/Cu/Ni鍍層防護(hù)體系經(jīng)過鹽霧實(shí)驗(yàn)表明，在同樣的鍍層厚度范圍內(nèi)，都可以通過48h的指標(biāo)。說明從防腐蝕角度考慮，這種釹鐵硼磁體表面Cu/Ni鍍層防護(hù)體系可以代替工廠目前常用的Ni/Cu/Ni鍍層防護(hù)體系。

表1是兩種鍍層防護(hù)下的燒結(jié)釹鐵硼磁體平行試樣的熱減磁實(shí)驗(yàn)結(jié)果。從另外一個(gè)角度說明，釹鐵硼磁體表面電沉積Cu/Ni鍍層防護(hù)體系低于工廠目前常用的Ni/Cu/Ni鍍層體系的熱減磁衰減。表1結(jié)果表明，Ni/Cu/Ni鍍層體系的熱減磁衰減范圍為5.2%～7.1%。這一方面是因?yàn)殒噷儆趯?dǎo)磁材料，對釹鐵硼的磁性產(chǎn)生影響；另一方面是因?yàn)殡姵练e底鎳在酸性溶液(pH=4)中進(jìn)行，析氫反應(yīng)明顯，導(dǎo)致釹鐵硼基體遭到損害，進(jìn)而使得磁性能造成較大的衰減。采用Cu/Ni鍍層，試樣的熱減磁衰減率穩(wěn)定在1.7%～2.7%的范圍內(nèi)，相對于Ni/Cu/Ni鍍層明顯減小。這除了銅是不導(dǎo)磁材料這一因素之外，更關(guān)鍵的是電沉積銅層用的是堿性鍍銅溶液，避免與釹鐵硼基體發(fā)生析氫反應(yīng)，減少基體受到鍍液的侵蝕程度。因此，Cu/Ni鍍層對釹鐵硼的磁性能影響程度顯著降低，利于釹鐵硼器件磁性能更好的發(fā)揮。

表1 NdFeB磁體表面兩種防護(hù)鍍層體系(Ni/Cu/Ni，Cu/Ni)的熱減磁衰減率

3 結(jié)論

(1)釹鐵硼磁體在CuSO4·5H2O和HEDP絡(luò)合劑的鍍銅溶液中，可以直接獲得結(jié)合力良好的銅鍍層，與其上的Ni鍍層構(gòu)成的Cu/Ni鍍層防護(hù)體系耐腐蝕性能與工廠通常的Ni/Cu/Ni鍍層防護(hù)體系相當(dāng)。

(2)鍍液中的銅離子的初期沉積行為表明，開始階段銅離子在釹鐵硼晶界處沉積，逐漸在整個(gè)表面覆蓋，銅結(jié)晶體取向?yàn)?111)，晶面間距為0.214nm。

(3)釹鐵硼磁體表面Cu/Ni鍍層防護(hù)體系的熱減磁衰減率比通常的Ni/Cu/Ni鍍層體系明顯減少，從5.2%～7.1%降至1.7%～2.7%，Cu/Ni鍍層防護(hù)體系對釹鐵硼基體的磁性能影響顯著降低。

[1] 王建平. 釹鐵硼稀土永磁材料及其研究進(jìn)展[J]. 材料工程, 1996，(3): 47-48.

WANG J P. Research of advances of NdFeB rare earth permanent magnet materials[J]. Journal of Materials Engineering, 1996，(3): 47-48.

[2] 賈成廠, 孫愛芝. 燒結(jié)釹鐵硼永磁材料[J]. 金屬世界, 2013，(3): 9-14.

JIA C C, SUN A Z. Sintered Nd-Fe-B permanent magnet materials[J]. Metal World, 2013，(3): 9-14.

[3] 張廣才, 劉朝陽, 陳巧燕, 等. 磁共振用Halbach永磁陣列的仿真分析[J]. 華南理工大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版, 2014, 42(3): 98-103.

ZHANG G C, LIU C Y, CHEN Q Y, et al. Simulation analysis of permanent magnetic Halbach array for magnetic resonance[J].Journal of South China University of Technology(Natural Science Edition), 2000, 30(6): 550-559.

[4] 陳和生. 阿爾法磁譜儀永磁體系統(tǒng)[J]. 中國科學(xué): A 輯, 2000, 30(6): 550-559.

CHEN H S. Permanent magnet system in alpha magnetic spectrometer[J]. Science in China: A, 2000, 30(6): 550-559.

[5] 李俊, 孫青海, 唐曉東, 等. 稀土永磁多極磁環(huán)的制備及其應(yīng)用[J]. 微特電機(jī), 2013, 41(2): 54-56.

LI J, SUN Q H, TANG X D, et al. Preparation and application of rare earth permanent magnet multi-pole magnetic ring[J].Small and Special Electrical Machines, 2013, 41(2): 54-56.

[6] 陳晉. 釹鐵硼永磁材料的生產(chǎn)應(yīng)用及發(fā)展前景[J]. 鑄造技術(shù), 2012, 33(4): 398-400.

CHEN J. Production applications and development proposals of NdFeB permanent magnet materials[J]. Foundry Technology, 2012, 33(4): 398-400.

[7] SCHULTZ L, EL-AZIZ A M, BARKLEIT G,et al. Corrosion behaviour of NdFeB permanent magnetic alloys[J].Materials Science and Engineering: A, 1999, 267(2): 307-313.

[8] HE W, ZHU L, CHEN H, et al. Electrophoretic deposition of graphene oxide as a corrosion inhibitor for sintered NdFeB[J]. Applied Surface Science, 2013, 279(1): 416-423.

[9] MITCHELL P. Corrosion protection of NdFeB magnets[J]. IEEE Transactions on Magnetics, 1990, 26(5): 1933-1935.

[10] MINOWA T, YOSHIKAWA M, HONSHIMA M. Improvement of the corrosion resistance on Nd-Fe-B magnet with nickel plating[J]. IEEE Transactions on Magnetics, 1989, 25(5): 3776-3778.

[11] CHENG C W, CHENG F T, MAN H C. Improvement of protective coating on Nd-Fe-B magnet by pulse nickel plating[J]. Journal of Applied Physics, 1998, 83(11): 6417-6419.

[12] BLACKWOOD D J, BALAKRISNAN B, HUANG Y Z, et al. Influence of the chemical composition of the plating solution on the ability of nickel coatings to protect Nd2Fe14B magnets against corrosion[J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, 2001, 223(2): 103-111.

[13] QIN C D, LI A S K, NG D H L. The protective coatings of NdFeB magnets by Al and Al (Fe)[J]. Journal of Applied Physics, 1996, 79(8): 4854-4856.

[14] MAJIMA K, SUNADA S, ITO H, et al. Electrochemical behavior of aluminum-coated Nd-Fe-B alloy[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2006, 408: 1426-1428.

[15] 張守民, 歐陽砥, 周永洽. 釹鐵硼磁體的有機(jī)溶液電鍍鋁研究[J]. 材料工程, 2000,(9):31-32.

ZHANG S M, OUYANG D, ZHOU Y Q. Electroplating aluminum onto NdFeB magnet from organic solution[J]. Journal of Materials Engineering, 2000,(9):31-32.

[16] HU Y, JONES I P, AINDOW M, et al. Zn diffusion induced precipitation along grain boundaries in Zn-coated NdFeB magnets[J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, 2003, 261(1): 13-20.

[17] CHEN Z, ALICE N G, YI J Z, et al. Multi-layered electroless Ni-P coatings on powder-sintered Nd-Fe-B permanent magnet [J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, 2006, 302(1): 216-222.

[18] MA C B, CAO F H, ZHANG Z, et al. Electrodeposition of amorphous Ni-P coatings onto Nd-Fe-B permanent magnet substrates[J]. Applied Surface Science, 2006, 253(4): 2251-2256.

[19] 龔捷, 楊仕清, 彭斌, 等. NdFeB稀土永磁材料雙層鍍NiP/Cr[J]. 材料工程, 2000,(2):28-30.

GONG J, YANG S Q, PENG B, et al. Duplex NiP/Cr coating on NdFeB permanent magnets[J]. Journal of Materials Engineering, 2000,(2):28-30.

[20] WADA H, FERNANDO Q. Determination of formation constants of copper (II) complexes of (hydroxyethylidene) diphosphonic acid with solid state cupric ion-selective electrode[J]. Analytical Chemistry, 1971, 43(6): 751-755.

[21] 徐金來, 鄧正平, 趙國鵬, 等. 無氰堿性鍍銅工藝實(shí)踐[J]. 電鍍與涂飾, 2008, 27(3): 7-8.

XU J L, DENG Z P, ZHAO G P, et al. Practice of non-cyanide alkaline copper plating process[J]. Electroplating and Finishing, 2008, 27(3): 7-8.

[22] FORWOOD C T, CLAREBROUGH L M. Electron Microscopy of Interfaces in Metals and Alloys[M]. Boca Raton, Florida:Taylor & Francis Group CRC Press, 1991.

[23] MOTI E, SHARIAT M H, BAHROLOLOOM M E. Influence of cathodic overpotential on grain size in nanocrystalline nickel deposition on rotating cylinder electrodes[J]. Journal of Applied Electrochemistry, 2008, 38(5): 605-612.

(本文責(zé)編：解 宏)

Electrodeposition and Properties of Copper Layer on NdFeB Device

LI Yue,ZHU Li-qun,LI Wei-ping,LIU Hui-cong,NAN Hai-yang

(School of Materials Science and Engineering,Beihang University,Beijing 100191,China)

To decrease the impact of the regular Ni/Cu/Ni coating on the magnetic performance of sintered NdFeB device, alkaline system of HEDP complexing agent was applied to directly electro-deposit copper layer on NdFeB matrix, then nickel layer was electrodeposited on the copper layer and Cu/Ni coating was finally obtained to replace the regular Ni/Cu/Ni coating. The influence of concentration of HEDP complexing agent on deposition course was tested by electrochemical testing; morphology of copper layer was characterized by SEM, XRD and TEM; the binding force of copper layer and the thermal reduction of magnetic of NdFeB caused by electrodeposited coating were respectively explored through the thermal cycle test and thermal demagnetization test. The results show that the concentration of HEDP has great impact on the deposition overpotential of copper. In the initial electrodepositing stage, copper particles precipitate at the grain boundaries of NdFeB magnets with a preferred (111) orientation. The copper layer is compact and has enough binding force with the NdFeB matrix to meet the requirements in SJ 1282-1977. Furthermore, the thermal demagnetization loss rate of the sintered NdFeB with the protection of Cu/Ni coating is significantly less than that with the protection of Ni/Cu/Ni coating.

NdFeB;magnetic performance;HEDP complexing agent;copper layer; binding force

10.11868/j.issn.1001-4381.2015.001426

X781.1

A

1001-4381(2017)06-0055-06

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(U1637204)

2015-11-22;

2016-10-10

朱立群(1955-)，男，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)椴牧媳砻婵茖W(xué)，聯(lián)系地址：北京市海淀區(qū)學(xué)院路37號北京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院222室(100191)，E-mail: zhulq@buaa.edu.cn