房式采空區(qū)下非來(lái)壓期間異常礦壓機(jī)理及對(duì)策研究

李少剛

(1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院，北京 100013；2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(煤炭科學(xué)研究總院)，北京 100013)

房式采空區(qū)下非來(lái)壓期間異常礦壓機(jī)理及對(duì)策研究

李少剛1,2

(1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院，北京 100013；2.煤炭資源高效開采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(煤炭科學(xué)研究總院)，北京 100013)

針對(duì)西部礦區(qū)某礦房式采空區(qū)下工作面綜采發(fā)生的異常礦壓?jiǎn)栴}，利用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)和理論分析并基于異常礦壓特征，通過(guò)分析殘留煤柱上方支承壓力分布規(guī)律、殘留煤柱穩(wěn)定性，對(duì)其發(fā)生機(jī)理及相應(yīng)對(duì)策進(jìn)行了研究。結(jié)果表明：工作面頂板初次破斷前、初次破斷時(shí)殘留煤柱所受支承壓力較大時(shí)，將發(fā)生殘留煤柱連鎖失穩(wěn)現(xiàn)象；若頂板初次破斷時(shí)殘留煤柱保持穩(wěn)定但當(dāng)殘留煤柱受到采場(chǎng)上方及采場(chǎng)后方2個(gè)跨度內(nèi)覆巖形成的疊加支承壓力較大時(shí)，也將發(fā)生殘留煤柱連鎖失穩(wěn)現(xiàn)象；煤柱失穩(wěn)后煤柱頂板對(duì)層間巖層產(chǎn)生動(dòng)載作用，殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在未來(lái)壓期間、層間僅0～1層關(guān)鍵層時(shí)，將誘發(fā)本文所述異常礦壓；殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在來(lái)壓期間時(shí)，可能誘發(fā)壓架災(zāi)害?；谏鲜鲅芯刻岢隽吮泼褐?、充填采空區(qū)、適當(dāng)減慢推進(jìn)速度等措施。

房式采空區(qū)；異常礦壓顯現(xiàn)；殘留煤柱；動(dòng)載作用；控制對(duì)策

我國(guó)西部礦區(qū)在大規(guī)模開采前多采用房式開采，在遺留大量集中煤柱的同時(shí)也在煤房中遺留了大量的殘留煤柱。隨著開采強(qiáng)度的不斷加大，不同礦井先后進(jìn)入了房式采空區(qū)下回采狀態(tài)，房式采空區(qū)煤房中的殘留煤柱大大增加了下方長(zhǎng)壁工作面開采的難度，出現(xiàn)了一系列礦壓?jiǎn)栴}，其中西部某礦在房式采空區(qū)殘留煤柱下工作面回采時(shí)，未來(lái)壓期間采場(chǎng)也呈現(xiàn)出了較強(qiáng)烈的礦壓顯現(xiàn)特征，為便于說(shuō)明，本文將該類礦壓?jiǎn)栴}稱為異常礦壓。由于房式采空區(qū)下長(zhǎng)壁工作面易發(fā)生不同類型的頂板災(zāi)害[1-7]，并給工作面的安全生產(chǎn)帶來(lái)較大危害，因此充分認(rèn)識(shí)房式采空區(qū)下回采期間遇到的各類礦壓?jiǎn)栴}具有重要的意義。

目前，相關(guān)學(xué)者[8]研究了房式采空區(qū)下工作面頂板結(jié)構(gòu)及支架受力情況，并據(jù)此解釋了相應(yīng)的礦壓?jiǎn)栴}，一些學(xué)者[3,5,9]認(rèn)為長(zhǎng)壁工作面推出上覆房式采空區(qū)集中煤柱期間，若支承壓力導(dǎo)致采場(chǎng)前方房式采空區(qū)殘留煤柱發(fā)生連鎖失穩(wěn)，則采場(chǎng)上方的煤柱頂板將隨前方失穩(wěn)煤柱垮落的覆巖一起迅速運(yùn)動(dòng)并對(duì)采場(chǎng)上方的層間巖層產(chǎn)生動(dòng)載作用，從而導(dǎo)致工作面發(fā)生壓架災(zāi)害。一些學(xué)者提出了該類壓架災(zāi)害的防治措施[5,6,9]，但這些成果強(qiáng)調(diào)了集中煤柱對(duì)礦壓?jiǎn)栴}中的作用，故重點(diǎn)圍繞集中煤柱展開的研究，而對(duì)本文所述在煤房中的殘留煤柱下回采時(shí)非來(lái)壓期間的異常礦壓尚沒(méi)有清晰的認(rèn)識(shí)，且該礦壓?jiǎn)栴}發(fā)生機(jī)理及相應(yīng)的對(duì)策也有待系統(tǒng)的研究。本文基于西部某礦02和03工作面，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)及理論分析，對(duì)房式采空區(qū)下工作面非來(lái)壓期間的異常礦壓特征進(jìn)行分析，并據(jù)此研究其發(fā)生機(jī)理及相應(yīng)對(duì)策，為現(xiàn)場(chǎng)的安全高效生產(chǎn)提供理論及技術(shù)支撐。

1 工程概況

西部某礦目前長(zhǎng)壁回采的盤區(qū)采高約為4m，傾角1～3°，平均埋深110m，盤區(qū)上方為房式采空區(qū)，其煤層厚度3.7～5.5m不等，采空區(qū)與長(zhǎng)壁工作面間平均層間距為36m，采空區(qū)已形成較長(zhǎng)時(shí)間，盤區(qū)內(nèi)覆巖關(guān)鍵層(22m厚細(xì)粒砂巖)情況如圖1所示，后續(xù)為便于說(shuō)明將長(zhǎng)壁工作面與上覆房式采空區(qū)間的巖層也稱為層間巖層，可以看出工作面上覆僅一層關(guān)鍵層，位于層間巖層中且屬于工作面基本頂。其中02及03工作面是盤區(qū)內(nèi)相鄰的已采完工作面，工作面走向長(zhǎng)度均為1870m，02工作面傾向長(zhǎng)度160m，03工作面傾向長(zhǎng)度340m，支架額定工作阻力為18000kN。

圖1 巖層柱狀

2 房式采空區(qū)下異常礦壓特征研究

2.1 異常礦壓顯現(xiàn)特征

西部某礦02和03工作面異常礦壓均發(fā)生在初次來(lái)壓后、第一次周期來(lái)壓前。在2個(gè)工作面中部分別選取3個(gè)典型的支架，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)獲得2個(gè)工作面初次來(lái)壓及異常礦壓期間支架阻力情況，如圖2所示。其中，03工作面異常礦壓主要表現(xiàn)在機(jī)尾側(cè)，因此圖2(b)中工作面中部支架并未呈現(xiàn)相應(yīng)的礦壓顯現(xiàn)。

圖2 初次來(lái)壓期間支架阻力

從圖2中可以看出，02工作面初次來(lái)壓步距為60.3m，來(lái)壓持續(xù)長(zhǎng)度為2.2m，來(lái)壓強(qiáng)度為18240kN，動(dòng)載系數(shù)為1.55，03工作面初次來(lái)壓步距為63.7m，來(lái)壓持續(xù)長(zhǎng)度為9.65m，來(lái)壓強(qiáng)度為18240kN，動(dòng)載系數(shù)為1.58。此外，現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)發(fā)現(xiàn)，02工作面初次來(lái)壓期間，局部支架安全閥有開啟、立柱無(wú)明顯下縮，工作面中部的局部區(qū)域漏矸高度達(dá)0.5m。03工作面初次來(lái)壓期間，局部支架安全閥有開啟、立柱下縮0.3m，整個(gè)工作面煤壁全部片幫，片幫深度達(dá)1.2m，中部大范圍支架漏矸高度達(dá)1.5m。這說(shuō)明現(xiàn)有的支架在該房式采空區(qū)下初次來(lái)壓期間作用偏小，但并未發(fā)生壓架災(zāi)害。

隨著工作面繼續(xù)推進(jìn)，工作面初次來(lái)壓逐步結(jié)束，在發(fā)生第一次周期來(lái)壓前，2個(gè)工作面分別呈現(xiàn)了一定的強(qiáng)烈礦壓顯現(xiàn)。其中，02工作面異常礦壓顯現(xiàn)情況如圖2(a)所示，期間直接頂破碎嚴(yán)重，中部11個(gè)支架安全閥開啟；03工作面異常礦壓時(shí)機(jī)頭側(cè)30個(gè)支架持續(xù)片幫，片幫深度為0.8m，機(jī)尾側(cè)10個(gè)支架載荷為18380kN。

2.2 異常礦壓發(fā)生期間覆巖運(yùn)動(dòng)特征

為了分析工作面回采期間覆巖運(yùn)動(dòng)情況，在02和03工作面對(duì)應(yīng)地表分別布置測(cè)站，每日觀測(cè)地表裂隙發(fā)育情況，觀測(cè)結(jié)果如圖3所示。從圖3可以看出，工作面發(fā)生初次來(lái)壓后地表新增裂隙主要集中在采場(chǎng)后方，工作面發(fā)生異常礦壓后地表新增裂隙主要集中在采場(chǎng)前方且裂隙前段距采場(chǎng)距離較遠(yuǎn)，這說(shuō)明異常礦壓發(fā)生前采場(chǎng)前方的房式采空區(qū)殘留煤柱整體上仍保持穩(wěn)定；異常礦壓發(fā)生后采場(chǎng)前方大面積殘留煤柱均失穩(wěn)。

圖3 初次來(lái)壓后地表裂隙發(fā)育情況

2.3 異常礦壓原因初步分析

通過(guò)以上分析可以看出，房式采空區(qū)下工作面初次來(lái)壓期間，整體來(lái)說(shuō)采場(chǎng)前方房式采空區(qū)殘留煤柱保持穩(wěn)定；初次來(lái)壓結(jié)束后非周期來(lái)壓期間工作面呈現(xiàn)一定的礦壓顯現(xiàn)，且伴隨采場(chǎng)前方大面積殘留煤柱均出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象，而失穩(wěn)煤柱誘發(fā)頂板運(yùn)動(dòng)必將對(duì)層間巖層產(chǎn)生相應(yīng)的力學(xué)作用。據(jù)此推斷，初次來(lái)壓結(jié)束后的非來(lái)壓期間，采場(chǎng)前方大面積房式采空區(qū)殘留煤柱失穩(wěn)，失穩(wěn)煤柱頂板運(yùn)動(dòng)對(duì)層間巖層的力學(xué)作用導(dǎo)致了本文所述異常礦壓的發(fā)生。

為了進(jìn)一步分析該類異常礦壓的發(fā)生原因，下面將繼續(xù)通過(guò)理論分析開展研究。

3 房式采空區(qū)下異常礦壓機(jī)理研究

西部礦區(qū)具有埋藏淺、基巖薄、地表松散層厚等特點(diǎn)，此外開采實(shí)踐表明，西部礦區(qū)煤層回采后覆巖破斷一般直達(dá)地表。由于西部礦井可采煤層多，因此長(zhǎng)壁工作面與上覆房式采空區(qū)層間距一般較小，可認(rèn)為層間僅0～2層關(guān)鍵層，因此工作面頂板破斷后層間巖層將隨工作面頂板的破斷及時(shí)破斷；由于工作面覆巖自下而上破斷需要一定的時(shí)間，因此，受某些因素影響西部礦井工作面上方巖層未必均能及時(shí)破斷至地表。因此后續(xù)的結(jié)構(gòu)模型均針對(duì)層間巖層厚度較小、僅0～2層關(guān)鍵層、工作面頂板破斷后層間巖層隨工作面頂板及時(shí)破斷，且采場(chǎng)覆巖破斷可能直通地表也可能未及時(shí)直通地表等情況開展研究。

3.1 殘留煤柱上方支承壓力分布規(guī)律

工作面自切眼推進(jìn)的過(guò)程中，采場(chǎng)后方將形成一定跨度的懸露覆巖。為便于計(jì)算，關(guān)鍵層理論中往往認(rèn)為各層位巖層兩側(cè)固支端位置對(duì)齊[9]，如圖4所示。實(shí)際上，當(dāng)下部關(guān)鍵層彎曲變形程度較小時(shí)，受上下位巖層的夾持作用，各層位軟弱巖層彎曲變形程度將更小，因此其兩側(cè)固支端并不與下方關(guān)鍵層對(duì)齊，而是偏向懸露巖體內(nèi)部，如圖4所示。房式采空區(qū)上方懸露覆巖的存在將導(dǎo)致采空區(qū)殘留煤柱承受一定的支承壓力作用，由于兩側(cè)固支端實(shí)際位置外側(cè)巖體未發(fā)生變形及運(yùn)動(dòng)，因此巖層固支端位置及其外側(cè)逐步受到支承壓力作用。

圖4 關(guān)鍵層及其上覆軟弱巖層固支端

工作面上方懸露頂板達(dá)到初次來(lái)壓步距時(shí)，頂板逐步發(fā)生破斷、回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，層間上層位未破斷巖層所受夾持作用減小，其兩側(cè)實(shí)際固支端位置必將向外部的采場(chǎng)側(cè)移動(dòng)，因而上層位未破斷巖層懸露跨度將有所增大，支承壓力也將向采場(chǎng)側(cè)殘留煤柱偏移且該殘留煤柱所受支承壓力有所增大，在層間巖層回轉(zhuǎn)幅度較大而殘留煤柱覆巖未破斷時(shí)，該殘留煤柱所受支承壓力最大，隨著殘留煤柱覆巖的破斷，殘留煤柱所受支承壓力逐步減小。

初次來(lái)壓后工作面頂板逐步發(fā)生周期來(lái)壓，殘留煤柱將繼續(xù)受到支承壓力作用，一般地，若上一個(gè)來(lái)壓步距范圍內(nèi)覆巖已充分破斷，周期來(lái)壓時(shí)殘留煤柱所受支承壓力將小于初次來(lái)壓期間支承壓力，但是若上一個(gè)來(lái)壓步距范圍覆巖未充分破斷前工作面已進(jìn)入下一個(gè)步距內(nèi)回采，此時(shí)無(wú)論下一個(gè)步距范圍內(nèi)工作面頂板是否破斷，殘留煤柱都將受到2個(gè)破斷跨度范圍內(nèi)覆巖形成的疊加支承壓力作用。工作面頂板周期性破斷期間，隨著頂板的破斷、回轉(zhuǎn)，支承壓力也必將向采場(chǎng)側(cè)殘留煤柱偏移且支承壓力有所增大，在層間巖層回轉(zhuǎn)幅度較大而殘留煤柱覆巖未破斷時(shí)，殘留煤柱所受支承壓力最大。

3.2 殘留煤柱穩(wěn)定性分析

根據(jù)以往學(xué)者研究，支承壓力作用下房式采空區(qū)殘留煤柱穩(wěn)定性判據(jù)[4]為

(1)

式中，w為殘留煤柱保持時(shí)必須滿足的內(nèi)部彈性核寬度，m；a為房式采空區(qū)殘留煤柱尺寸，m；q為彈性基礎(chǔ)所受載荷，MPa；σm是殘留煤柱壓縮應(yīng)力峰值，Pa。

工作面回采過(guò)程中，若殘留煤柱所受支承壓力較大且不滿足公式(1)要求，則其將發(fā)生連鎖失穩(wěn)[10～15]。因此，如圖4所示每一個(gè)四周被集中煤柱支撐的殘留煤柱區(qū)域均將具有兩種狀態(tài)：一是區(qū)域內(nèi)殘留煤柱始終保持穩(wěn)定，不發(fā)生連鎖失穩(wěn)；二是殘留煤柱發(fā)生連鎖失穩(wěn)，區(qū)域內(nèi)殘留煤柱將全部失穩(wěn)。

3.3 異常礦壓機(jī)理分析

若工作面發(fā)生初次來(lái)壓時(shí)殘留煤柱所受支承壓力較小且滿足公式(1)要求，則在上一個(gè)來(lái)壓步距范圍內(nèi)覆巖已充分破斷的條件下，工作面頂板發(fā)生周期來(lái)壓時(shí)殘留煤柱所受支承壓力也必將滿足公式(1)要求，此時(shí)殘留煤柱將始終保持穩(wěn)定，顯然此時(shí)不會(huì)發(fā)生本文所述類型礦壓?jiǎn)栴}。

若工作面頂板初次破斷前及初次破斷時(shí)，殘留煤柱所受支承壓力不滿足公式(1)的要求，則殘留煤柱將發(fā)生連鎖失穩(wěn)；若頂板初次破斷時(shí)滿足公式(1)要求，但上一個(gè)來(lái)壓步距范圍覆巖未充分破斷前工作面已進(jìn)入下一個(gè)來(lái)壓步距范圍內(nèi)回采，殘留煤柱受到2個(gè)破斷跨度范圍內(nèi)覆巖形成的疊加支承壓力作用后不滿足公式(1)要求，殘留煤柱也將發(fā)生連鎖失穩(wěn)。由于房式采空區(qū)形成后煤柱覆巖逐步產(chǎn)生大量裂隙，因此如圖5所示煤柱失穩(wěn)后已破斷的A，B層位及未破斷的C層位裂隙較發(fā)育的巖層均將快速垮落，并對(duì)層間巖層產(chǎn)生動(dòng)載作用。顯然，若殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在非來(lái)壓期間且層間僅有0～1層關(guān)鍵層，工作面必然呈現(xiàn)相應(yīng)的礦壓顯現(xiàn)，即本文所述異常礦壓；若殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在初次來(lái)壓或者周期來(lái)壓期間，結(jié)合文獻(xiàn)[4]研究可知，此時(shí)將可能發(fā)生壓架災(zāi)害。

圖5 殘留煤柱失穩(wěn)后覆巖結(jié)構(gòu)形態(tài)

4 房式采空區(qū)下異常礦壓對(duì)策分析

結(jié)合以上分析可知，本文異常礦壓?jiǎn)栴}易轉(zhuǎn)化為壓架災(zāi)害，對(duì)礦井的安全生產(chǎn)是一個(gè)重大隱患，因此有必要對(duì)其控制對(duì)策進(jìn)行研究。

結(jié)合第4節(jié)分析可知，無(wú)論是壓架災(zāi)害還是本文所述異常礦壓，煤柱失穩(wěn)后煤柱頂板對(duì)層間巖層的動(dòng)載作用是導(dǎo)致礦壓?jiǎn)栴}的關(guān)鍵，據(jù)此提出了以促進(jìn)、阻止房式采空區(qū)殘留煤柱覆巖運(yùn)動(dòng)為思路的對(duì)策。

(1)爆破煤柱 若工作面上方房式采空區(qū)殘留煤柱已全部失穩(wěn)，且煤柱覆巖已運(yùn)動(dòng)充分，此時(shí)工作面將不會(huì)受到上覆動(dòng)載作用，提前爆破集中煤柱或者小煤柱而促進(jìn)殘留煤柱失穩(wěn)可以實(shí)現(xiàn)。

(2)充填房式采空區(qū) 若工作面回采時(shí)采場(chǎng)上方殘留煤柱始終保持穩(wěn)定，此時(shí)工作面也將不會(huì)受到上覆動(dòng)載作用，充填房式采空區(qū)可以實(shí)現(xiàn)。

(3)適當(dāng)減慢推進(jìn)速度 由于覆巖的破斷需要一定的時(shí)間，工作面推進(jìn)速度減慢可以促進(jìn)覆巖的運(yùn)動(dòng)及裂隙的擴(kuò)展，從而促進(jìn)頂板提前破斷，因而覆巖破斷跨度將減小，并可以避免殘留煤柱受到2個(gè)破斷跨度內(nèi)覆巖形成的疊加支承壓力作用，此時(shí)采場(chǎng)前方殘留煤柱所受支承壓力減小、煤柱穩(wěn)定性增強(qiáng)，工作面將不會(huì)受到上覆動(dòng)載作用。

因此，西部礦區(qū)在后續(xù)的開采實(shí)踐中應(yīng)加強(qiáng)對(duì)本文所述異常礦壓的認(rèn)識(shí)，并從以上3點(diǎn)來(lái)控制頂板，避免房式采空區(qū)下工作面回采誘發(fā)的異常礦壓直接轉(zhuǎn)化為壓架災(zāi)害。

5 結(jié) 論

本文研究的是房式采空區(qū)下綜采工作面非來(lái)壓期間的異常礦壓機(jī)理及特征，與西部礦區(qū)常見(jiàn)的大、小周期來(lái)壓現(xiàn)象不同，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論分析，得出結(jié)論如下：

(1)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，西部某礦房式采空區(qū)下工作面初次來(lái)壓期間，采場(chǎng)前方煤柱保持穩(wěn)定，初次來(lái)壓后在非來(lái)壓期間發(fā)生異常礦壓時(shí)，采場(chǎng)前方大面積殘留煤柱失穩(wěn)，據(jù)此推斷殘留煤柱失穩(wěn)導(dǎo)致了異常礦壓的發(fā)生。

(2)研究了殘留煤柱所受支承壓力分布規(guī)律；若工作面頂板初次破斷前、初次破斷時(shí)殘留煤柱所受支承壓力較大，殘留煤柱將發(fā)生連鎖失穩(wěn)；若頂板初次破斷時(shí)殘留煤柱保持穩(wěn)定，但上一個(gè)來(lái)壓步距范圍覆巖未充分破斷前工作面已進(jìn)入下一個(gè)來(lái)壓步距范圍內(nèi)回采，殘留煤柱受到的2個(gè)跨度內(nèi)覆巖形成的疊加支承壓力較大時(shí)殘留煤柱也將發(fā)生連鎖失穩(wěn)；煤柱失穩(wěn)后煤柱頂板將對(duì)層間巖層產(chǎn)生動(dòng)載作用，殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在未來(lái)壓期間、層間僅0～1層關(guān)鍵層時(shí)，將誘發(fā)本文所述異常礦壓；殘留煤柱連鎖失穩(wěn)發(fā)生在來(lái)壓期間時(shí)，可能誘發(fā)壓架災(zāi)害，據(jù)此可知，本文所述異常礦壓易轉(zhuǎn)化為壓架災(zāi)害。

(3)基于異常礦壓發(fā)生機(jī)理，為避免本文所述異常礦壓轉(zhuǎn)化為壓架災(zāi)害，給出了爆破煤柱、充填采空區(qū)、適當(dāng)減慢推進(jìn)速度等措施。

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[責(zé)任編輯：于健浩]

Study of Countermeasures and Abnormal Pressure Principle During Non Pressure Period Under Room and Pillar Goaf

LI Shao-gang1,2

(1.Safety Institute，Coal Science and Technology Research Institute Co.，Ltd.，Beijing 100013，China；2.Coal Resource High Efficient Mining & Clean Utilization State Key Laboratory(China Coal Research Institute，Beijing 100013，China)

To abnormal pressures problem during fully mechanized working face mining under room and pillar goaf of one coal mine in the western mining area，based on abnormal pressures characters and practical test and theory analysis， then abutment pressure distribution law of residual coal pillar upper and coal pillar stability were analyzed，it’s occurrence mechanism and countermeasures were studied. The results showed that residual coal pillar would failure as abutment pressure was larger，when the first breakdown appearedin the roof，residual coal pillar maintaining stability during the first breakdown，but the superposition abutment pressure that formed upper of the working face and overburden within two spans backward of working face was larger，then residual coal pillar would failure，dynamic loading would appeared in interlayers of rock stratum，which formed by coal pillar roof after coal pillar failure，residual coal pillar chain failure appeared in non pressures period，the number key stratum was only 0～1 between inter layers，then abnormal pressure would appeared,pressurizing of hydraulic support disaster would appeared as residual coal pillar chain failure appeared during pressuring period，the following countermeasures as coal pillar blasting，goaf filling and decrease advancing speed were put forward. Key words：room and pillar goaf；abnormal pressure；residual coal pillar；dynamic loading；countermeasures

2016-12-11

10.13532/j.cnki.cn11-3677/td.2017.03.021

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51564004、51674142)

李少剛(1980-)，男，山東濰坊人，副研究員，博士，從事采礦安全方面研究工作。

李少剛.房式采空區(qū)下非來(lái)壓期間異常礦壓機(jī)理及對(duì)策研究[J].煤礦開采，2017，22(3)：70-74.

TD323

A

1006-6225(2017)03-0070-05