核電站用217噸起重雙鉤產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)研制（上）

文/趙艷敏，劉賀，王重鑫·沈陽(yáng)鑄鍛工業(yè)有限公司

核電站用217噸起重雙鉤產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)研制（上）

文/趙艷敏，劉賀，王重鑫·沈陽(yáng)鑄鍛工業(yè)有限公司

核電站對(duì)環(huán)吊的要求是重載、精確、安全，這樣就對(duì)環(huán)吊的各組成部件提出了更高的要求。217t吊鉤是217/10+190+5t環(huán)吊的必用、關(guān)鍵部件，材質(zhì)為DG34CrNiMo，起重噸位大，吊鉤本身的使用工況多樣化，形狀不同于以往常規(guī)吊鉤。采用的檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)為德國(guó)KTA3903《核電廠用起重設(shè)施的檢驗(yàn)與使用》，并具體規(guī)定了檢驗(yàn)項(xiàng)目和具體指標(biāo)，相對(duì)我公司以往生產(chǎn)的吊鉤的檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，檢驗(yàn)項(xiàng)目不僅有常溫的屈服強(qiáng)度和應(yīng)變時(shí)效沖擊，還有抗拉強(qiáng)度、延伸率以及0℃低溫沖擊性能要求。

217t吊鉤設(shè)計(jì)、制造技術(shù)在國(guó)外已經(jīng)相當(dāng)成熟，國(guó)內(nèi)使用一直依賴進(jìn)口。隨著我國(guó)核電能源建設(shè)的發(fā)展，核電起重機(jī)呈批量化投入和使用，對(duì)217t吊鉤國(guó)產(chǎn)化的研制時(shí)機(jī)也日漸成熟。為此，我們開(kāi)展了核電217噸吊鉤國(guó)產(chǎn)化研制課題研究，并一次試制成功，填補(bǔ)了國(guó)內(nèi)生產(chǎn)空白。

圖1 217噸吊鉤零件圖

核電217t吊鉤尺寸及技術(shù)要求

217t吊鉤尺寸如圖1所示，交貨重量2400kg，材質(zhì)為DG34CrNiMo。鉤頭部分厚度為260mm，鉤頭至鉤尾的長(zhǎng)度為944mm，均大于以往生產(chǎn)的吊鉤的尺寸。

力學(xué)性能指標(biāo)：σs＞590MPa、σb＞800MPa、δ5＞13%、AkU＞34J（-20℃、0℃）。

超聲波探傷技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：按德國(guó)KTA3903《核電廠用起重設(shè)施的檢驗(yàn)與使用》中B4.2.2要求執(zhí)行。單個(gè)缺陷最大當(dāng)量為φ4，缺陷在任一方向上不允許有延伸，缺陷底波降低量＜6dB，不允許有密集區(qū)缺陷。另外，除采用直探頭外，還要求對(duì)鉤桿及鉤腔部位采用斜探頭檢測(cè)。

研制過(guò)程

小試棒試驗(yàn)

由于首次鍛制DG34CrNiMo材料的吊鉤，針對(duì)如此大噸位的吊鉤的低溫沖擊性能檢驗(yàn)?zāi)芊駶M足要求，國(guó)內(nèi)既沒(méi)有可用標(biāo)準(zhǔn)可循，也沒(méi)有成形的經(jīng)驗(yàn)可供參考。為了掌握DG34CrNiMo材料是否能滿足所需的強(qiáng)度要求，并且滿足低溫沖擊性能要求，我們首先從小試棒的試驗(yàn)開(kāi)始進(jìn)行探索。

該試驗(yàn)?zāi)M吊鉤在胎模鍛造時(shí)的工藝和悶制火次的n頻次和n＋2頻次，按悶制時(shí)的加熱溫度及鍛后回火溫度，在5MN水壓機(jī)上鍛制材質(zhì)為DG34CrNiMo、尺寸與217t吊鉤鉤桿直徑相同的試棒鍛件3件。

小試棒經(jīng)等溫退火后取其中2件分別進(jìn)行了低溫-20℃和0℃的力學(xué)性能檢驗(yàn)和金相分析。第1個(gè)試件在-20℃時(shí)的沖擊功平均值A(chǔ)k=119J，0℃時(shí)的沖擊功平均值A(chǔ)k=141.67J，晶粒度7級(jí)，金相組織為回火索氏體。第2個(gè)試件在-20℃時(shí)的沖擊功平均值A(chǔ)k=132J，0℃時(shí)的沖擊功平均值 Ak=145J，晶粒度7級(jí)，金相組織同為回火索氏體。

小試棒的鍛制過(guò)程及檢驗(yàn)結(jié)果證明，DG34CrNiMo材料的鍛造工藝和低溫機(jī)械性能均符合要求。至此，材料上的初步試驗(yàn)成功為后續(xù)的217t吊鉤制造提供了良好的數(shù)據(jù)支持，確定了進(jìn)一步生產(chǎn)的可行性。

胎模設(shè)計(jì)與制造

采用胎模鍛制吊鉤，有鋼錠投料小、吊鉤實(shí)體呈纖維分布等優(yōu)點(diǎn)，纖維方向的性能要優(yōu)于垂直（橫切）方向的性能，有利于保證工件的強(qiáng)度，還可以減少機(jī)械加工量。本次試制生產(chǎn)217t吊鉤使用的上、下胎模由我公司自行設(shè)計(jì)、制造，為我公司首例，從而也增大了217噸吊鉤鍛件生產(chǎn)的難度。

吊鉤的鍛制胎模圖紙的設(shè)計(jì)，需要考慮材料在鍛造過(guò)程中不同尺寸的熱收縮率、各部分的熱收縮對(duì)其余部位的影響、分型面材料的滯留尺寸、去除氧化皮及打磨成形的難易程度、加工余量、制造順序的合理設(shè)置以及吊鉤批量化生產(chǎn)時(shí)胎模的壽命等諸多因素，而最終胎模模腔內(nèi)尺寸要保證吊鉤坯料經(jīng)加熱、悶制、冷卻收縮后的尺寸應(yīng)滿足圖紙及制造公差要求。參照100噸雙鉤的模具圖紙，最終確定了國(guó)內(nèi)最大噸位的吊鉤胎模設(shè)計(jì)圖樣，輪廓尺寸為2120mm×1760mm×500mm、材質(zhì)為ZG310-570、主體壁厚500mm。吊鉤胎模采用鑄造成形。

圖2 217t吊鉤鍛造工藝卡第一頁(yè)

圖3 胎模鍛鍛造工藝卡第二頁(yè)

圖4 胎模鍛鍛造工藝卡第三頁(yè)

217噸雙鉤鍛造工藝

217t吊鉤鉤頭部分投影面積大，厚度尺寸大，其坯料成形過(guò)程內(nèi)部質(zhì)量達(dá)標(biāo)較為困難。用常規(guī)的鍛造成形方法鍛造，雖然鍛造比、坯料截面變換等鍛造工藝參數(shù)符合鍛造通用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，但由于217t雙鉤鍛件尺寸形狀的特殊性，按傳統(tǒng)工藝方法由于受到水壓機(jī)鍛造特點(diǎn)及冶金輔具使用的束縛，很容易忽略了橫向料寬比對(duì)鍛件鍛造成形過(guò)程的影響。橫向料寬若控制不當(dāng)，會(huì)影響吊鉤的內(nèi)部質(zhì)量，滿足不了超聲波探傷及機(jī)械性能要求。因此結(jié)合該雙鉤鍛件成形過(guò)程中坯料尺寸、變形參數(shù)的瞬時(shí)變化，采取工藝措施，通過(guò)對(duì)縱向砧寬比、橫向料寬比兩個(gè)主要變形參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化控制，同時(shí)兼顧成形過(guò)程中鍛造比、溫度、壓下量等其他技術(shù)參數(shù)控制，制定出坯料鍛造工藝方案。

圖5 胎模鍛吊鉤交貨圖

表1 各變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)

(1）鉤坯鍛造工藝方案分析。

217t吊鉤鉤坯為寬板類(lèi)鍛件，成形過(guò)程為兩次鐓拔成形。鍛件的內(nèi)部質(zhì)量是由合理的工藝過(guò)程來(lái)保證的，坯料變形過(guò)程歸根結(jié)底是鐓粗過(guò)程。近年來(lái)提出的剛塑性力學(xué)模型的拉應(yīng)力理論認(rèn)為鐓粗體在鐓粗時(shí)由于受上下表面摩擦力的影響，在整個(gè)變形過(guò)程中各部分應(yīng)力、應(yīng)變是不均勻的，應(yīng)力的大小、方向也是不斷變化的，有利于塑性變形的應(yīng)力狀態(tài)隨著變形過(guò)程的進(jìn)行變得不利。

為此我們借助剛塑性拉應(yīng)力力學(xué)模型，對(duì)坯料鐓粗后的拔長(zhǎng)過(guò)程分析如下：

根據(jù)剛塑性拉應(yīng)力力學(xué)模型及靜水應(yīng)力切應(yīng)力力學(xué)模型（詳見(jiàn)圖6）可看出，變形體在平板間鐓粗，拉應(yīng)力引起的萌生與擴(kuò)展的裂紋都存在于被動(dòng)塑性變形Ⅲ區(qū)內(nèi)。當(dāng)尺寸0.5＜A/H＜1時(shí)，在鐓粗體的被動(dòng)變形區(qū)（Ⅲ區(qū)）中心存在二向拉應(yīng)力σx（軸向）和σy（橫向）。隨著鐓粗體由圖6a）變形到圖6c）狀態(tài)，此時(shí)A/H=1，進(jìn)入到靜水應(yīng)力區(qū)，有利于塑性變形。當(dāng)鐓粗過(guò)程中達(dá)到圖6d）所示狀態(tài)A/H＞1時(shí)，坯料內(nèi)部的死區(qū)（剛性區(qū)Ⅰ區(qū)）相遇，由于上下剛性Ⅰ區(qū)相交的公共區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生附加橫向拉應(yīng)力，從而引起剪切變形，導(dǎo)致大鍛件內(nèi)裂層缺陷形成機(jī)理。隨著A/H數(shù)值的不斷增大，在靜水應(yīng)力區(qū)內(nèi)引起剪切變形強(qiáng)度急劇增強(qiáng)。此剪切應(yīng)力超過(guò)材料的抗剪強(qiáng)度，就會(huì)在剪切變形劇烈處引起呈層狀出現(xiàn)、平行于接觸面的剪切裂紋，鍛件中就會(huì)出現(xiàn)內(nèi)部夾層裂紋性缺陷，產(chǎn)生剛性滑動(dòng)撕裂效應(yīng)（RST效應(yīng)）。

圖6 剛塑性拉應(yīng)力力學(xué)模型及靜水應(yīng)力切應(yīng)力力學(xué)模型

由此可看出，鋼錠的鍛透程度、內(nèi)部裂紋的萌生和鍛件成形質(zhì)量，均與變形坯料的尺寸變化直接有關(guān)。反映在拔長(zhǎng)工序中體現(xiàn)在對(duì)相對(duì)送進(jìn)量（砧寬比）、料寬比和壓下量等方面進(jìn)行有效地控制。

217噸吊鉤鉤坯成形出成品過(guò)程中，寬高比逐漸增大，若不采取工藝措施，不可避免造成由于上下剛性區(qū)相交的公共區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生附加橫向拉應(yīng)力，在伴隨終鍛溫度降低的情況下，很容易造成吊鉤的質(zhì)量出現(xiàn)問(wèn)題。

《核電站用217噸起重雙鉤產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)研制（下）》見(jiàn)《鍛造與沖壓》2017年第7期