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    懸柵消力池內(nèi)流沖刷過(guò)程中懸柵抗沖刷研究

    2017-06-05 22:59:15蔣健楠牧振偉位靜靜牛濤
    南水北調(diào)與水利科技 2017年2期

    蔣健楠 牧振偉 位靜靜 牛濤

    摘要:懸柵布置在消力池內(nèi),提高消力池消能效果的同時(shí)又受水流的沖刷和破壞,為研究水流對(duì)懸柵的穩(wěn)定性影響情況,通過(guò)模型試驗(yàn)得到單、雙層懸柵較優(yōu)布置型式,并在較優(yōu)布置型式下進(jìn)行沖刷試驗(yàn),同時(shí)采用RNG k-ε雙方程紊流模型進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,對(duì)比驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果,得到在單寬流量設(shè)計(jì)值q0=21.43 L/s所對(duì)應(yīng)的消力池內(nèi)單層懸柵較優(yōu)布置型式為柵條數(shù)為11根、柵距為5.5 cm、柵高為10 cm,第1根懸柵受水流沖刷嚴(yán)重,穩(wěn)定性影響較大;雙層懸柵較優(yōu)布置型式為柵條數(shù)為11根、柵距為12 cm、層距為4 cm,第1根懸柵和下層懸柵受水流沖刷嚴(yán)重,穩(wěn)定性影響較大,可以為懸柵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提高依據(jù)。

    關(guān)鍵詞:懸柵;較優(yōu)布置型式;沖刷;數(shù)值模擬;RNG k-ε;壓強(qiáng)差

    中圖分類號(hào):TV653.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1672-1683(2017)02-0156-07

    懸柵作為一種新型輔助消能工應(yīng)用到消力池內(nèi),提高了消力池的消能效果,是一種適用性較強(qiáng)的輔助消能工。李風(fēng)蘭通過(guò)在消力池內(nèi)布置不同排列方式的懸柵進(jìn)行模型試驗(yàn),得到了懸柵消力池消能率最大提高幅度為15.10%,最高消能率達(dá)95.14%;吳戰(zhàn)營(yíng)借助模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬手段,以新疆迪那河五一水庫(kù)為例,得到導(dǎo)流洞出口消力池內(nèi)懸柵最佳體型、布置型式;朱玲玲等通過(guò)均勻正交設(shè)計(jì)及投影尋蹤回歸試驗(yàn),得出了懸柵消力池內(nèi)最大水深影響因子排序。通過(guò)試驗(yàn)研究表明,消力池內(nèi)布置懸柵后,水流流態(tài)改變,消力池下游段水流平穩(wěn)。但懸柵在提高消力池內(nèi)消能效果的同時(shí),也會(huì)受到水流的作用。由于懸柵消力池是通過(guò)水流與懸柵碰撞進(jìn)行摻氣消能,摻氣水流對(duì)懸柵進(jìn)行沖擊,懸柵極易受到水流的沖刷和破壞,穩(wěn)定性亦會(huì)受到影響。因此,研究消力池內(nèi)水流沖刷過(guò)程中懸柵抗沖刷性具有重要意義。本文通過(guò)在單寬流量設(shè)計(jì)值q0=21.43 L/s所對(duì)應(yīng)的模型進(jìn)行試驗(yàn),得到消力池內(nèi)單、雙層懸柵較優(yōu)布置型式;并在該布置型式下,在懸柵表明均勻涂抹細(xì)沙,進(jìn)行沖刷試驗(yàn),觀察懸柵表面受水流沖刷情況。壓強(qiáng)是反映懸柵受水流作用的重要水力參數(shù),但在模型試驗(yàn)中,懸柵周圍水流運(yùn)動(dòng)隋況復(fù)雜,不易測(cè)量懸柵周圍詳細(xì)的壓強(qiáng)場(chǎng),采用數(shù)值模擬方法可以有效地解決該問(wèn)題,對(duì)消力池內(nèi)單、雙層懸柵較優(yōu)布置型式進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算,可以得到懸柵周圍詳細(xì)的壓強(qiáng)場(chǎng)數(shù)據(jù),與模型試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證,為消力池內(nèi)水流沖刷過(guò)程中懸柵抗沖刷性研究提供幫助。

    1模型試驗(yàn)

    1.1模型試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    試驗(yàn)采用q0=21.43 L/s作為單寬流量設(shè)計(jì)值,通過(guò)相關(guān)水力計(jì)算得到消力池尺寸,其中消力池池長(zhǎng)120 cm、池寬18 cm、池深10 cm、邊墻高39.5cm;試驗(yàn)采用矩形懸柵,其中懸柵尺寸長(zhǎng)18 cm,寬1cm,高2咖。為便于在模型試驗(yàn)進(jìn)行觀測(cè),試驗(yàn)?zāi)P途捎糜袡C(jī)玻璃板制作。布置懸柵時(shí),在消力池渥奇段布置4根懸柵,取柵高(即懸柵中心點(diǎn)距消力池底板高度)H=7 cm、柵距(即相鄰兩根懸柵水平之間的距離)b1=3.5 cm;為使水流更好地進(jìn)入消力池,在消力池前端布置1根懸概取柵高h(yuǎn)=8.5 cm,與渥奇段懸柵柵距b1=3.5 CB。單層懸柵布置見(jiàn)圖1,雙層懸柵布置時(shí),采用“W”型布置,見(jiàn)圖2。

    1.2單層懸柵較優(yōu)布置型式試驗(yàn)

    根據(jù)單寬流量設(shè)計(jì)值q0=21.43L/s所對(duì)應(yīng)的消力池模型,在消力池內(nèi)布置單層懸柵進(jìn)行模型試驗(yàn),其中布置單層時(shí),懸柵柵距b1取3.5 cm、5.5cm,柵條數(shù)n取7根、11根、15根,由于柵高與尾坎等高時(shí)消能效果較優(yōu),故柵高h(yuǎn)取10 cm。在單寬流量設(shè)計(jì)值q0=21.43 L/s下,通過(guò)試驗(yàn)測(cè)量記錄并計(jì)算得到在未布置懸柵、布置單層懸柵時(shí),消力池內(nèi)最大水深及消能率情況(見(jiàn)表1)。未布置單層懸柵時(shí),消力池內(nèi)最大水深H1=31.40 cm,消能率η=74.29%;消力池內(nèi)布置單層懸柵時(shí),改變懸柵布置型式,最大水深削減值即下降水深H2的變化幅度為23.76%,消能率的變化幅度為0.81%,可以得到下降水深H2的變化幅度遠(yuǎn)大于消能率的變化幅度。由于當(dāng)單層懸柵布置型式為柵距b1=3.5 CB、柵條數(shù)(懸柵的數(shù)量)n=7根、柵高h(yuǎn)=10 cm和柵距b1=5.5 cm,柵條數(shù)n=7根、柵高h(yuǎn)=10 cm時(shí),水流在消力池內(nèi)形成遠(yuǎn)驅(qū)式水躍,消能效果不好,不作考慮。在消能率η變化不大時(shí),單層懸柵布置型式為柵距b1=5.5 cm、柵條數(shù)n=11根、柵高h(yuǎn)=10cm時(shí),消力池內(nèi)下降水深H2的值最大,消能效果較優(yōu)。

    1.3雙層懸柵較優(yōu)布置型式試驗(yàn)

    由于消力池內(nèi)布置雙層懸柵研究較少,在單層懸柵研究基礎(chǔ)上,改變雙層懸柵的層距(雙層懸柵相鄰兩根懸柵垂直之間的距離)、柵距和柵條數(shù),在單寬流量q0=21.43 L/s下進(jìn)行模型試驗(yàn),得到雙層懸柵較優(yōu)布置型式。參考單層懸柵布置型式,雙層懸柵布置時(shí),層距b2取2 cm、3 cm、4 cm,柵距b1取8cm、10 cm、12 cm,柵條數(shù)n取7根、11根、15根。通過(guò)試驗(yàn)測(cè)量記錄并計(jì)算得到在未布置懸柵、布置雙層懸柵時(shí),消力池內(nèi)最大水深及消能率情況(見(jiàn)表2)。未布置單層懸柵時(shí),消力池內(nèi)最大水深H1=31.40cm,消能率η=74.29%;消力池內(nèi)布置雙層懸柵時(shí),改變雙層懸柵布置型式,最大水深削減值即下降水深H2的變化幅度為13.57%,消能率的變化幅度為1.30%,可以得到下降水深H2的變化幅度遠(yuǎn)大于消能率的變化幅度。在消能率變化不大的情況下,對(duì)比試驗(yàn)2、3、4三個(gè)方案,可以得到改變雙層懸柵層距時(shí),層距b2=4 cm時(shí)下降水深H2最大;對(duì)比試驗(yàn)4、5、6三個(gè)方案,可以得到改變雙層懸柵柵距時(shí),柵距6,=12 cm時(shí)下降水深H2最大;對(duì)比試驗(yàn)4、7、8三個(gè)方案,可以得到改變雙層懸柵柵條數(shù)時(shí),柵條數(shù)n=11根時(shí)下降水深H2最大。因此,在消能率η變化不大時(shí),雙層懸柵布置型式為柵距b1=12 cm,柵條數(shù)n=11根,層距b2=4cm時(shí),消力池內(nèi)下降水深H2的值最大,消能效果較優(yōu)。

    1.4單、雙層懸柵較優(yōu)布置型式?jīng)_刷試驗(yàn)

    1.4.1單層懸柵較優(yōu)布置型式?jīng)_刷試驗(yàn)

    通過(guò)消力池內(nèi)布置單層懸柵模型試驗(yàn),得到單層懸柵布置型式為柵距b1=5.5em、柵條數(shù)n=11根、柵高h(yuǎn)=10 cm時(shí),消能效果較優(yōu)。為研究水流對(duì)懸柵穩(wěn)定性影響情況,在懸柵表面均勻粘上細(xì)沙,然后進(jìn)行放水沖刷,觀察沖刷效果。通過(guò)沖刷試驗(yàn),得到消力池內(nèi)布置單層懸柵時(shí),懸柵表面受沖刷情況,見(jiàn)圖3,可以發(fā)現(xiàn),懸柵經(jīng)過(guò)水流沖刷后,消力池上游段懸柵(見(jiàn)圖3(a)),即第1根懸柵表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較多,懸柵裸露面積較大,說(shuō)明第1根懸柵受水流沖擊較大,水流對(duì)其穩(wěn)定性影響較大,在懸柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)增加其抗沖刷強(qiáng)度;消力池下游段懸柵(見(jiàn)圖3(b))表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較少,懸柵裸露面積較小,說(shuō)明消力池下游段懸柵受水流沖擊較小,水流對(duì)其穩(wěn)定性影響較小。

    1.4.2雙層懸柵較優(yōu)布置型式?jīng)_刷試驗(yàn)

    通過(guò)消力池內(nèi)布置雙層懸柵模型試驗(yàn),得到雙層懸柵布置型式為層距b2=4cm、柵距b1=12 cm、柵條數(shù)n=11根時(shí),消能效果較優(yōu)。為研究水流對(duì)雙層懸柵穩(wěn)定性影響情況,在懸柵表面均勻粘上細(xì)沙,然后進(jìn)行放水沖刷,觀察雙層懸柵受水流沖刷效果。通過(guò)沖刷試驗(yàn),得到消力池內(nèi)布置單層懸柵時(shí),懸柵表面受沖刷情況,見(jiàn)圖4,可以發(fā)現(xiàn),懸柵經(jīng)過(guò)水流沖刷后,消力池上游段懸柵(見(jiàn)圖4(a)),即第1根懸柵表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較多,懸柵裸露面積較大,說(shuō)明第1根懸柵受水流沖擊較大,水流對(duì)其穩(wěn)定性影響較大,在懸柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)增加其抗壓強(qiáng)度;消力池下游段懸柵(見(jiàn)圖4(b))表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較少,懸柵裸露面積較小,說(shuō)明消力池下游段懸柵受水流沖擊較小,水流對(duì)其穩(wěn)定性影響較小。對(duì)消力池內(nèi)上層懸柵與下層懸柵的沖刷情況(見(jiàn)圖4(c)),可以得到下層懸柵表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較多,懸柵裸露面積較大,而上層懸柵表面所粘的細(xì)沙被水流沖走較少,懸柵裸露面積較小,說(shuō)明下層懸柵受水流沖擊較大,在懸柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)增加其抗沖刷強(qiáng)度。

    2數(shù)值模擬

    2.1控制方程

    由于懸柵消力池內(nèi)有水流旋轉(zhuǎn)及旋流流動(dòng),由Yakhot和Orszag建立的RNG k-ε雙方程紊流模型考慮到該問(wèn)題,能更好地處理高應(yīng)變率及流線彎曲程度較大流動(dòng),具有較高的可靠性和準(zhǔn)確性。該紊流模型的連續(xù)方程、動(dòng)量方程以及k、ε方程分別表示如下:

    連續(xù)方程:

    (1)

    (2)

    (3)

    (4)

    由于模型涉及自由液面的處理,而VOF法能較好地處理該問(wèn)題??刂品匠探M的離散采用有限體積法,通過(guò)欠松弛迭代方法求解離散控制方程組,數(shù)值計(jì)算采用PISO算法,與SIMPLE算法相比,PISO增加了一個(gè)修正步,能更好地同時(shí)滿足動(dòng)量方程和連續(xù)方程,并且計(jì)算精度高,收斂所需時(shí)間少。

    2.2網(wǎng)格劃分與邊界條件設(shè)定

    根據(jù)試驗(yàn)?zāi)P?,?shù)值模擬建模在對(duì)懸柵消力池進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),均采用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格(見(jiàn)圖5),網(wǎng)格尺寸范圍為2~2.5 cm;由于消力池內(nèi)布置雙層懸柵部分是數(shù)值模擬計(jì)算主要區(qū)域,故該區(qū)域內(nèi)網(wǎng)格劃分較密,網(wǎng)格尺寸范圍為0.8~1.5 cm,由于不同計(jì)算方案時(shí)懸柵的柵條數(shù)、柵距以及層距均不一樣,因此網(wǎng)格劃分的疏密程度均不同,各方案模型網(wǎng)格總數(shù)量大約為29 000個(gè)。

    在邊界條件設(shè)定時(shí),消力池進(jìn)口邊界采用速度進(jìn)口,進(jìn)口速度數(shù)值根據(jù)物理模型試驗(yàn)中實(shí)測(cè)流量換算而得;出口邊界和上邊界均采用壓力進(jìn)口,其壓強(qiáng)值均為大氣壓強(qiáng);湍流近壁區(qū)采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)進(jìn)行處理,壁面采用無(wú)滑移條件。

    2.3單、雙層懸柵較優(yōu)布置時(shí)計(jì)算結(jié)果分析

    通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算得到單、雙層懸柵較優(yōu)布置時(shí)消力池內(nèi)流速分布(見(jiàn)圖6、圖7)和壓強(qiáng)分布(見(jiàn)圖8、圖9),可以得知,懸柵較優(yōu)布置時(shí)消力池上游段(見(jiàn)圖6(a)、圖7(a)),水流剛進(jìn)入消力池內(nèi),流速較大,引起的動(dòng)水壓強(qiáng)較大,因此消力池上游段的總壓強(qiáng)較大(見(jiàn)圖8(a)、圖9(a));水流與懸柵相互作用之后,到消力池下游段(見(jiàn)圖6(b)、圖7(b)),水流流速減小,引起的動(dòng)水壓強(qiáng)較小,因此消力池上游段的總壓強(qiáng)較?。ㄒ?jiàn)圖8(b)、圖9(b)),與模型試驗(yàn)相吻合。

    2.4單、雙層懸柵較優(yōu)布置時(shí)懸柵周圍壓強(qiáng)差分析

    懸柵的穩(wěn)定性受到極大影響,懸柵四面以迎水面和背水面受到水流作用更為明顯,因此以懸柵迎水面p1與背水面p2所受到的時(shí)均壓強(qiáng)差△p(下面簡(jiǎn)稱:壓強(qiáng)差)來(lái)表征懸柵受到水流作用的大小,但不論壓強(qiáng)差值是正還是負(fù),均會(huì)對(duì)懸柵結(jié)構(gòu)穩(wěn)定產(chǎn)生影響,為便于分析,取時(shí)均壓強(qiáng)差△p的絕對(duì)值|△p|進(jìn)行數(shù)據(jù)處理其中|△p|由式5計(jì)算。

    |△p|=|p1-p2| (5)

    通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算,得到消力池內(nèi)布置單、雙層懸柵時(shí),各個(gè)懸柵迎水面與背水面所受到的壓強(qiáng)差|△p|,見(jiàn)表3。可知,消力池內(nèi)布置單層懸柵后,每根懸柵的壓強(qiáng)差均不同,但1號(hào)懸柵所受壓強(qiáng)差最大|△p|,1號(hào)懸柵的壓強(qiáng)差為397.32 Pa,該值遠(yuǎn)大于其它懸柵所受到壓強(qiáng)差值,這是因?yàn)樗鲃傔M(jìn)入消力池時(shí),水流動(dòng)能較大,動(dòng)能水頭所形成的動(dòng)水壓強(qiáng)較大,1號(hào)懸柵直接受到水流沖擊,同一水深處?kù)o水壓強(qiáng)相差不大,懸柵迎水面與背水面動(dòng)水壓強(qiáng)差別較大,則所受壓強(qiáng)差較大,而其它懸柵并未直接受到水流沖擊,懸柵動(dòng)水壓強(qiáng)差別較小,則所受壓強(qiáng)差較小,因此在1號(hào)懸柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)提高其抗沖刷強(qiáng)度,與模型試驗(yàn)結(jié)果相吻合。

    消力池內(nèi)布置雙層懸柵后,每根懸柵的壓強(qiáng)差均不同,但1號(hào)懸柵所受壓強(qiáng)差△p均為最大,1號(hào)懸柵的壓強(qiáng)差為702.79 Pa,該值遠(yuǎn)大于其它懸柵所受到壓強(qiáng)差值,這是因?yàn)樗鲃傔M(jìn)入消力池時(shí),水流動(dòng)能較大,動(dòng)能水頭所形成的動(dòng)水壓強(qiáng)較大,1號(hào)懸柵直接受到水流沖擊,同一水深處?kù)o水壓強(qiáng)相差不大,懸柵迎水面與背水面動(dòng)水壓強(qiáng)差別較大,則所受壓強(qiáng)差較大,而其它懸柵并未直接受到水流沖擊,懸柵動(dòng)水壓強(qiáng)差別較小,則所受壓強(qiáng)差較小,因此在1號(hào)懸柵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)提高其抗沖刷強(qiáng)度。表4中1號(hào)~5號(hào)為保持渥奇段4根和消力池前端1根固定懸柵,6號(hào)~16號(hào)為消力池內(nèi)隨計(jì)算方案變化的懸柵,其中6號(hào)、8號(hào)、10號(hào)、12號(hào)、14號(hào)、16號(hào)、為上層懸柵,7號(hào)、9號(hào)、11號(hào)、13號(hào)、15號(hào)為下層懸柵,對(duì)比上、下層懸柵壓強(qiáng)差可知,下層懸柵所受壓強(qiáng)差均比相鄰上層懸柵大,由于上層懸柵離底板距離較大,迎水面和背水面靜水壓強(qiáng)差與動(dòng)水壓強(qiáng)差均相差不大,則壓強(qiáng)差較??;而下層懸柵離底板距離較小,靜水壓強(qiáng)差較小,動(dòng)水壓強(qiáng)差較大,則壓強(qiáng)差較大,與模型試驗(yàn)結(jié)果相吻合。因此懸柵結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性設(shè)計(jì)時(shí),需增加下層懸柵的抗沖刷強(qiáng)度。

    3結(jié)論

    為研究在消力池內(nèi)布置懸柵后水流對(duì)懸柵穩(wěn)定性影響情況,通過(guò)模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬計(jì)算,對(duì)比分析結(jié)果得到以下結(jié)論。

    (1)根據(jù)在單寬流量設(shè)計(jì)值下,消力池內(nèi)懸柵不同布置型式的消能效果,得到單層懸柵較優(yōu)布置型式為柵條數(shù)為11根、柵距為5.5 cm、柵高為10cm;雙層懸柵較優(yōu)布置型式為柵條數(shù)為11根、柵距為12 cm、層距為4咖。

    (21通過(guò)模型試驗(yàn),得到單層懸柵布置時(shí),第1根懸柵沖刷比較嚴(yán)重;雙層懸柵布置時(shí),第1根懸柵和下層懸柵沖刷比較嚴(yán)重。根據(jù)數(shù)值模擬,得到計(jì)算結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果相吻合;并提取消力池內(nèi)單、雙層懸柵周圍的壓強(qiáng)差,得到單層懸柵布置時(shí),第1根懸柵壓強(qiáng)差較大;雙層懸柵布置時(shí),第1根懸柵和下層懸柵壓強(qiáng)差較大。說(shuō)明在單層懸柵布置時(shí),第1根懸柵在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)需要提高其抗沖刷強(qiáng)度;在雙層懸柵布置時(shí),第1根懸柵和下層懸柵在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)需要提高其抗沖刷強(qiáng)度。

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