基于時(shí)間效應(yīng)理論的軟土深基坑變形分析

黃玨皓，陳 健，柯文匯，黃祥國(guó)

(1.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖石力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 武漢 430071；2.中國(guó)科學(xué)院大學(xué), 北京 100049；3.武漢市市政建設(shè)集團(tuán)有限公司, 武漢 430023)

基于時(shí)間效應(yīng)理論的軟土深基坑變形分析

黃玨皓1,2，陳 健1,2，柯文匯3，黃祥國(guó)3

(1.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖石力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 武漢 430071；2.中國(guó)科學(xué)院大學(xué), 北京 100049；3.武漢市市政建設(shè)集團(tuán)有限公司, 武漢 430023)

由于軟土的蠕變特性，在基坑開挖過程中存在著時(shí)間效應(yīng)。以寧波某基坑為工程背景，基于SSC模型并利用PLAXIS有限元軟件對(duì)深基坑的開挖過程進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了開挖工程中支護(hù)結(jié)構(gòu)及基坑自身的變形特點(diǎn)。計(jì)算結(jié)果表明：基坑開挖時(shí)地連墻水平位移、地表沉降及支撐內(nèi)力均隨時(shí)間發(fā)展而增大，但相比之下，基坑隆起的流變效應(yīng)不甚明顯。其中不同工況對(duì)應(yīng)地連墻水平位移最大值發(fā)生位置隨開挖深度的增大而下降，而地表沉降最大值基本發(fā)生在距坑壁10 m位置，且地表沉降累計(jì)最大值與累積施工時(shí)間滿足多項(xiàng)式函數(shù)關(guān)系；同時(shí)不同工況下地連墻彎矩、剪力隨深度變化曲線趨勢(shì)基本一致并呈“S”形。另外隨著支撐結(jié)構(gòu)的施加，地連墻水平位移和地表沉降的增加速率均受到一定限制，因此可通過及時(shí)施加支撐的方法抑制支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形及控制內(nèi)力的急劇變化。上述結(jié)論可對(duì)寧波地區(qū)基坑開挖的施工提供理論指導(dǎo)，以保障施工過程的安全實(shí)施。

寧波軟土；數(shù)值模擬；時(shí)間效應(yīng)；深基坑；蠕變

1 研究背景

城市立體化建設(shè)成為一種必然發(fā)展的趨勢(shì)，大型建筑物深基坑的開挖深度、平面尺寸都呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，且其經(jīng)常修筑于鬧市區(qū)，開挖環(huán)境也日趨復(fù)雜[1-4]；同時(shí)，由于軟黏土基坑開挖過程中存在時(shí)間效應(yīng)，將對(duì)開挖過程、施工間歇期的基坑變形及支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力發(fā)展規(guī)律造成不良的影響[5-11]。因此，有必要在考慮基坑開挖時(shí)間效應(yīng)的基礎(chǔ)上進(jìn)行變形、內(nèi)力變化分析，以保障基坑開挖工作的安全實(shí)施，同時(shí)也為今后其它地區(qū)的基坑開挖起到借鑒指導(dǎo)作用。

當(dāng)前，國(guó)內(nèi)外針對(duì)基坑開挖過程中表現(xiàn)出來的時(shí)間效應(yīng)進(jìn)行了大量的研究工作。徐浩峰等[12]利用元件模型分析了基坑開挖過程中擋墻位移曲線，較好地反映了基坑開挖過程中的時(shí)間效應(yīng)現(xiàn)象。吳渤昕[13]利用FLAC程序?qū)娱_挖進(jìn)行了數(shù)值模擬，驗(yàn)證了開挖過程中時(shí)間效應(yīng)的存在。Iame[14]分析有關(guān)因素對(duì)基坑周邊土體變形的影響，揭示了基坑開挖過程中的時(shí)間效應(yīng)。Clough等[15]建議用快慢分析法來確定施工周期較長(zhǎng)工程中的開挖變形上、下限。

上述研究成果主要是對(duì)基坑開挖過程中土體變形規(guī)律及支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)進(jìn)行了研究，但沒有對(duì)施工間歇期內(nèi)基坑土體變形及支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力變化進(jìn)行詳細(xì)分析，同時(shí)也沒有對(duì)基坑開挖的施工工況進(jìn)行詳細(xì)分析。因此，本文基于前人的研究成果，對(duì)寧波地區(qū)某基坑開挖的施工過程進(jìn)行詳細(xì)分析，并考慮寧波地區(qū)軟黏土的蠕變效應(yīng)對(duì)基坑開挖過程進(jìn)行數(shù)值模擬，對(duì)開挖過程中所表現(xiàn)出的時(shí)間效應(yīng)進(jìn)行了驗(yàn)證，同時(shí)也對(duì)開挖過程中土體變形特點(diǎn)及支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力特征進(jìn)行描述。

2 數(shù)值模型建立

由于本文主要研究的是基坑開挖過程中的時(shí)間效應(yīng)，因此將三維空間問題簡(jiǎn)化為二維平面問題，忽略基坑開挖中存在的空間效應(yīng)；同時(shí)由于二維模型的計(jì)算結(jié)果對(duì)于大多數(shù)基坑是偏保守的，對(duì)基坑的設(shè)計(jì)有較高的參考價(jià)值，所以建立模型時(shí)采用二維Plaxis有限元軟件[1]。

2.1 計(jì)算模型

本文以寧波某車站基坑為工程背景，車站標(biāo)準(zhǔn)段基坑開挖深度約為20 m，基坑寬約為20 m，基坑圍護(hù)采用800 mm厚地下連續(xù)墻，地連墻入土深度為35 m。第1道支撐采用1 000 mm×800 mm鋼筋混凝土支撐，第2—5道支撐采用Ф609 mm鋼管支撐。

首先在Plaxis有限元軟件中建立二維有限元模型如圖1所示。

圖1 二維有限元計(jì)算模型Fig.1 Two-dimensional finite element model表1 土體及圍護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)Table 1 Parameters of soils and supporting structures for calculation

材料類別γ/(kN·m-3)E/MPac/kPaφ/(°)vλ*κ*μ*ko/(m·d-1)EI/(kN·m)EA/(kN·m-1)Rinter雜填土18.11010200.3———0.1——0.70粉質(zhì)黏土18.3————0.0514.8×10-32.0×10-34.0×10-3——0.50淤泥質(zhì)黏土17.5————0.0595.0×10-32.4×10-33.0×10-3——0.50黏土18.0————0.0565.1×10-32.2×10-31.0×10-3——0.50砂土20.1401320.31.2——0.67混凝土支撐——————————2.0×107—鋼支撐——————————2.0×106—連續(xù)墻—————————1.5×1061.8×107—

分析模型的水平方向?yàn)閤向，豎直方向?yàn)閥向?？紤]一定的開挖影響范圍，模型水平方向總長(zhǎng)取60 m，豎直方向則取地表以下45 m。模型左邊界施加x向位移約束，底邊界施加x和y向約束，考慮基坑的對(duì)稱性，右邊界施加對(duì)稱約束。同時(shí)考慮5 kPa的坑邊超載。從地表以下依次分布著2 m厚的雜填土，4 m厚的粉質(zhì)黏土，8 m厚的淤泥質(zhì)黏土，6 m厚黏土，25 m厚砂土，水位線位于地表以下2 m。土體采用三角形15節(jié)點(diǎn)單元進(jìn)行模擬。本計(jì)算模型共有3 819個(gè)節(jié)點(diǎn)，劃分為441個(gè)單元。

由于本文主要是考慮基坑開挖過程中存在的時(shí)間效應(yīng)，因此對(duì)于粉質(zhì)黏土層、淤泥質(zhì)黏土層、黏土層采用Vermeer等[16]提出的考慮時(shí)間效應(yīng)的軟土蠕變模型(SSC)進(jìn)行模擬，該模型假設(shè)土體為均質(zhì)各向同性材料，屈服函數(shù)類似修正劍橋模型，即

(1)

式中:peq為模型定義的等價(jià)壓力；p′和q分別為有效平均主應(yīng)力、偏應(yīng)力；M為臨界狀態(tài)線坡度。

模型假設(shè)應(yīng)變由彈性應(yīng)變及蠕變應(yīng)變組成，并分別使用虎克定律及流動(dòng)法則對(duì)上述2種應(yīng)變進(jìn)行分析，即

(2)

引入適用于臨界狀態(tài)土力學(xué)框架的參數(shù)λ*，κ*，μ*表示蠕變流變法則，上述應(yīng)變表達(dá)式變?yōu)?/p>

(3)

式中參數(shù)λ*，κ*，μ*，τ分別為修正的壓縮指數(shù)、回彈指數(shù)、蠕變指數(shù)、參考時(shí)間。參數(shù)λ*，κ*分別表示正常固結(jié)線、膨脹線的坡度；參數(shù)μ*反映了長(zhǎng)期體積應(yīng)變的變化；τ為固結(jié)時(shí)間之和；α為流動(dòng)矢量。上述參數(shù)可通過一維或者三軸固結(jié)試驗(yàn)得到，即

(4)

式中e為孔隙比。

若無試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可利用塑性指數(shù)Ip及式(5)近似求取計(jì)算參數(shù)，即

(5)

式中Cc，Ce，Ca，Ip分別為固結(jié)試驗(yàn)得到的壓縮指數(shù)、回彈指數(shù)、蠕變指數(shù)和塑性指數(shù)。

其他土層采用摩爾-庫(kù)倫模型進(jìn)行分析；地連墻采用板單元模擬，采用線彈性模型進(jìn)行分析；混凝土支撐、鋼支撐采用彈簧單元來模擬，通過錨定桿元件實(shí)現(xiàn)；地連墻與土體之間相互作用通過界面單元來模擬，界面單元的本構(gòu)模型與臨近土體單元相同，并通過參數(shù)Rinter對(duì)界面單元的強(qiáng)度進(jìn)行折減。土體參數(shù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1所示。模型中各土層、各圍護(hù)結(jié)構(gòu)、支護(hù)結(jié)的計(jì)算參數(shù)取值參考李龍飛[17]所建立的數(shù)據(jù)庫(kù)及前人研究成果[1,5,18-19]，見表1所示。分析步選為固結(jié)分析步，同時(shí)兼顧考慮固結(jié)對(duì)基坑周邊土體及支護(hù)結(jié)構(gòu)的影響。

2.2 計(jì)算工況

按照計(jì)劃施工工序設(shè)置計(jì)算步，見表2所示。由于具體施工方案尚不確定，表中部分時(shí)間為假設(shè)時(shí)間，且預(yù)設(shè)開挖到底板澆筑總共持續(xù)155 d。

表2 計(jì)算步設(shè)計(jì)工況Table 2 Calculation steps in design condition

基坑分步開挖的步驟如下。

第1次開挖到地下2 m深處，用時(shí)2 d。

施加第1道混凝土支撐，支撐間距5 m，用時(shí)1 d；設(shè)置施工間歇期5 d；基坑降水且開挖到地表以下深度6 m處，用時(shí)5 d。

施加第1道鋼支撐，支撐間距3 m，用時(shí)1 d；設(shè)置施工間歇期10 d；基坑降水且開挖到地表以下深度10 m處，用時(shí)6 d。

施加第2道鋼支撐，支撐間距3 m，用時(shí)1 d；設(shè)置施工間歇期15 d；基坑降水且開挖到地表以下深度14 m處，用時(shí)8 d。

施加第3道鋼支撐，支撐間距3 m，用時(shí)1 d；設(shè)置施工間歇期15 d；基坑降水且開挖到地表以下深度20 m處，用時(shí)8 d。

施加第4道鋼支撐，支撐間距3 m，用時(shí)1 d；設(shè)置施工間歇期分別為15，30，30 d。

分析過程對(duì)基坑降水進(jìn)行了簡(jiǎn)化，坑內(nèi)地下水位線始終保持與坑底重合，坑外地下水位隨著距坑壁距離的增加，地下水位線逐漸升高，距基坑壁較遠(yuǎn)處的地下水位保持原始狀態(tài)不變；模型中每一道支撐需要一次性添加，預(yù)計(jì)持續(xù)時(shí)間為1d；為了反映軟土流變特性對(duì)基坑開挖變形的影響設(shè)置施工間歇期，該間歇期的設(shè)置考慮了因正常施工工序或其他誤工原因，同時(shí)為了反映最后一道鋼支撐施工完畢之后基坑的長(zhǎng)期變形特點(diǎn)，特意在此施工步驟之后多設(shè)置了3次施工間歇期以進(jìn)行對(duì)比。

3 計(jì)算結(jié)果分析

3.1 地下連續(xù)墻水平位移

圖2是本模型計(jì)算得到的不同施工工況地下連續(xù)墻的水平位移隨深度的變化曲線。

圖2 地連墻水平位移Fig.2 Horizontal displacement of diaphragm wall

由圖2中可以看出，除工況2、工況4之外，其余工況下的地下連續(xù)墻水平位移隨深度的變化曲線呈“鼓脹”形，最大位移發(fā)生的位置隨開挖深度的增加而增加且基本位于當(dāng)前開挖面附近，開挖過程中最大水平位移近80 mm，這一計(jì)算結(jié)果與應(yīng)宏偉等[20]的實(shí)測(cè)分析數(shù)據(jù)結(jié)果基本相同，說明本模型的計(jì)算結(jié)果是可靠的；而在第1層土方開挖后，由于開挖深度較淺且支撐結(jié)構(gòu)施加及時(shí)，使得地連墻的水平位移較小，基本保持不變，但在工況4中由于軟土的流變效應(yīng)使得地連墻中部的水平位移逐漸增大。這一變化趨勢(shì)在第2層土方開挖之后完全顯現(xiàn)出來。

圖3 地連墻最大水平位移 隨時(shí)間的變化Fig.3 Variation of maximum horizontal displacement of diaphragm wall over time

圖3為各工況下地連墻最大水平位移隨施工持續(xù)時(shí)間的變化曲線。由圖3可看出在基坑開挖后的施工間歇期，即使基坑已有鋼支撐和混凝土支撐的支撐作用，但地連墻的水平位移仍有增加趨勢(shì)，但增加速率隨施工過程推進(jìn)，支撐結(jié)構(gòu)的不斷完善而逐漸減小，并最終趨于0。

總而言之，圖2、圖3表明基坑開挖過程中地連墻的水平位移變化表現(xiàn)出較為明顯的時(shí)間效應(yīng)。

3.2 地表沉降

圖4是不同工況下地表沉降的變形曲線。

圖4 地表沉降Fig.4 Curves of ground settlement

由圖4可知地表沉降隨距模型邊界的距離的增大先增長(zhǎng)，達(dá)到最大值之后隨距離的增加逐漸減小并最終趨于穩(wěn)定，整個(gè)地表沉降變化曲線呈凹槽形，且最大沉降基本發(fā)生在距坑壁10 m處左右，這可能是由于坑邊荷載引起。同時(shí)還可以看出第一階段開挖并施加支撐結(jié)構(gòu)之后，施工間歇期內(nèi)產(chǎn)生的蠕變變形較小，但隨著開挖過程的繼續(xù)，間歇期內(nèi)的蠕變變形逐漸增加，這一變化規(guī)律與圖2中地連墻水平位移隨深度增加的變化規(guī)律一致。這說明在支撐施加之后，施工間歇期內(nèi)產(chǎn)生的地表沉降一部分是由土體本身的蠕變效應(yīng)引起，另一部分是由地連墻水平位移的持續(xù)變大引起。

同時(shí)由圖4還可以看出在基坑第3階段開挖完成后產(chǎn)生的地表沉降累計(jì)最大值為-56.40 mm，而施加第2道鋼支撐后產(chǎn)生的地表沉降累積最大值為-58.95 mm，此階段基坑開挖完成至鋼管支撐施加完成時(shí)總共產(chǎn)生了2.55 mm的地表沉降；基坑開挖的第5階段產(chǎn)生的地表沉降累計(jì)最大值為-121.29 mm，而施加第4道鋼支撐后產(chǎn)生的地表沉降累積最大值為-123.45 mm，此階段基坑開挖完成至鋼管支撐施加完成時(shí)總共產(chǎn)生了2.16 mm的地表沉降。這說明基坑開挖之后及時(shí)施加混凝土支撐或鋼支撐能有效的抑制基坑變形。

整理圖4不同施工工況對(duì)應(yīng)的地表沉降最大值得到各施工工況條件下地表沉降最大值隨累積時(shí)間的變化曲線，如圖5所示。

圖5 地表沉降最大值累積曲線Fig.5 Cumulative curves of maximum surface subsidence

由圖5可以看出在基坑開挖過程中，地表沉降累計(jì)最大值隨施工間歇時(shí)間的增加呈持續(xù)增長(zhǎng)模式，表現(xiàn)出明顯的時(shí)間效應(yīng)，同時(shí)地表沉降在基坑開挖剛開始時(shí)蠕變速率較大，但隨著混凝土支撐、鋼支撐的施加，軟土的蠕變效應(yīng)受到抑制，蠕變速率逐漸減小。因此，地表沉降發(fā)展模式可用多項(xiàng)式函數(shù)進(jìn)行擬合，其表達(dá)式為

y=0.006 1x2-1.877x-5.114 。

(4)

由圖5看出擬合曲線與計(jì)算結(jié)果較為吻合，相關(guān)度達(dá)到R2=0.990 2，擬合效果較好。

3.3 坑底隆起

圖6為不同施工工況下坑底隆起的變化曲線。由圖6得到坑底隆起隨距地連墻距離的增大先增大，到達(dá)峰值之后又逐漸減小并最終趨于穩(wěn)定，且峰值出現(xiàn)位置距離基坑邊壁3m左右；在開挖初期坑底隆起較小，但隨著基坑開挖深度的增加，坑底隆起的增大趨勢(shì)亦趨明顯；而每一步的基坑開挖、支撐結(jié)構(gòu)施加完成之后，施工間歇期內(nèi)產(chǎn)生的坑底隆起較小，即坑底隆起主要發(fā)生在基坑開挖及支撐施加過程中，同時(shí)盡管每一步開挖之后的施工間歇期內(nèi)的坑底隆起都有不同程度的增長(zhǎng)，但與地連墻水平位移、地表沉降的增長(zhǎng)速率相較而言，坑底隆起的流變效應(yīng)不是很明顯。上述計(jì)算結(jié)果與陳樂意等[1]、應(yīng)宏偉等[6]、李玉岐等[21]的結(jié)果保持一致。

圖6 坑底隆起Fig.6 Upheave deformation of pit bottom

圖7 不同工況下的地連墻彎矩和剪力Fig.7 Variations of bending moment and shear force of diaphragm wall in different working conditions

3.4 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力

圖7為不同工況下地連墻的彎矩、剪力圖。由圖7可看出，地連墻彎矩、剪力隨開挖深度的增加和施工持續(xù)時(shí)間的增加而增大，且彎矩、剪力的最大值出現(xiàn)位置隨開挖深度的增加而下降，曲線發(fā)展形狀類似于“S”形，地連墻的剪力圖與彎矩圖的變化趨勢(shì)基本保持一致。但是由圖7可看出每一步施工間歇期中的彎矩、剪力變化曲線與相應(yīng)支撐施工完畢時(shí)對(duì)應(yīng)的彎矩、剪力變化曲線相比略有增長(zhǎng)，結(jié)合表2得到彎矩、剪力值發(fā)生突變的位置基本與施加支撐的位置保持一致，這一現(xiàn)象與杜金龍等[22]的分析結(jié)果一致。

上述計(jì)算結(jié)果可以結(jié)合圖2進(jìn)行解釋。隨著開挖深度的增加，受擾動(dòng)土體范圍也增大，由于土體本身存在著流變效應(yīng)，因此地連墻的變形不斷增加從而導(dǎo)致地連墻的彎矩、剪力呈現(xiàn)出時(shí)間效應(yīng)；但由于支撐結(jié)構(gòu)的及時(shí)施加使得地連墻彎矩、剪力的時(shí)間效應(yīng)受到明顯的限制，增長(zhǎng)速率逐漸減小。

圖8是基坑開挖過程中各道鋼支撐的支撐軸力隨施工持續(xù)時(shí)間的變化曲線。

圖8 鋼支撐軸力變化曲線Fig.8 Variations of axial force of steel flying shores

由圖8得到，鋼支撐的支撐軸力隨開挖深度的增加而增加，但增長(zhǎng)速率逐漸減小并趨于穩(wěn)定，而第4道鋼支撐軸力較小可能是由于前3道支撐基本滿足了基坑穩(wěn)定性的要求，導(dǎo)致第4道鋼支撐的支撐軸力沒有完全發(fā)揮；另外軸力的突變均發(fā)生在開挖完成之后至下一道支撐施加之前這一過程中；結(jié)合圖3地連墻水平位移最大值的變化曲線可以得到，在基坑開挖過程中，隨著支撐結(jié)構(gòu)的及時(shí)施加及完善，地連墻的水平位移最大值增長(zhǎng)速率也逐漸減小并最終趨于穩(wěn)定，這說明地連墻的變形與軸力的變化存在相互影響[4]。

除此之外，隨著鋼支撐的施加，其隨后的施工間歇期內(nèi)鋼支撐軸力略有變化，反映了基坑開挖中支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化的時(shí)間效應(yīng)。

4 結(jié) 論

(1) 本文以寧波某基坑為工程背景利用Plaxis有限元軟件對(duì)基坑開挖過程進(jìn)行了數(shù)值模擬，驗(yàn)證了基坑開挖過程中存在的時(shí)間效應(yīng)現(xiàn)象。但基坑開挖工程的時(shí)間效應(yīng)除與時(shí)間因素有關(guān)，還與土體物理性質(zhì)及開挖深度有關(guān)，因此下一步研究應(yīng)著重探討土體物理性質(zhì)及開挖深度對(duì)時(shí)間效應(yīng)的影響。

(2) 由本文模擬結(jié)果，在基坑開挖過程中應(yīng)進(jìn)行基于時(shí)間效應(yīng)理論的設(shè)計(jì)開挖方法。通過分步開挖，及時(shí)施加支撐的方法控制基坑開挖過程中土體及支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形，保證基坑開挖過程中基坑本身及周邊建筑物的安全。

(3) 基坑開挖工程是三維問題，但本文模擬過程中只考慮了基坑開挖中存在的時(shí)間效應(yīng)，忽略了空間效應(yīng)問題。因此下一步應(yīng)綜合基坑開挖過程中的時(shí)間效應(yīng)和空間效應(yīng)進(jìn)行研究。

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(編輯：王 慰)

Analysis of Deformation of Deep Excavation in Soft ClayBased on Time-effect Theory

HUANG Jue-hao1,2，CHEN Jian1,2，KE Wen-hui3，HUANG Xiang-guo3

(1.State Key Laboratory of Geomechanics and Geotechanical Engineering, Institute of Rock and Soil Mechanics,Chinese Academy of Sciences, Wuhan 430071, China; 2.University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China; 3.Wuhan Municipal Construction Group Co., Ltd., Wuhan 430023, China)

Time-effect exists in the process of deep excavation due to the creep property of soft soil.In this article, the excavation process of a deep excavation in Ningbo city is simulated using SSC model and finite element software PLAXIS,and the deformation characteristics of retaining structures and deep excavation are analyzed.Results revealed that the horizontal displacement of diaphragm wall, ground settlement and inner force of retaining structure increase with the increasing of construction time; while the rheological effect of foundation upheaval is not obvious. Secondly, the positions of the maximum horizontal displacement of diaphragm wall correspondingto various construction stages shift towards the deep with the increasing of excavation depth. However, the maximum ground settlement at different construction stages almost happens about 10m away from the pit wall. On this basis, an equation is established between cumulative maximum ground settlement and cumulative construction time.Moreover, curves of the bending moment and shear force of diaphragm wall vs.excavation depth at different construction stages are identical and display S-shape.Finally,support structure simpede the further development of the horizontal displacement of diaphragm wall and the ground settlement. The deformation of supporting structures and the sharp change of internal force could be effectively controlled by applying support in time. The conclusions offer guidance to the construction of deep excavation in Ningbo city to ensure the safety of construction process.

soft soil of Ningbo city；numerical simulation；time-effect；deep excavation；creep

2015-12-14；

2016-01-11

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目(2015CB057905)；中國(guó)科學(xué)院百人計(jì)劃項(xiàng)目(KZZD-EW-TZ-12)

黃玨皓(1991-)，男，貴州六盤水人，博士研究生，主要從事軟土動(dòng)力特性及本構(gòu)模型方面的研究，(電話)18627075913(電子信箱)huangjuehao1234@163.com。

10.11988/ckyyb.20151067

2017,34(5):75-80

TU443

A

1001-5485(2017)05-0075-06