基于盾構(gòu)平移吊出的地鐵車站端頭井計(jì)算分析

班自愿

(北京城建設(shè)計(jì)發(fā)展集團(tuán)股份有限公司,北京 100037)

基于盾構(gòu)平移吊出的地鐵車站端頭井計(jì)算分析

班自愿

(北京城建設(shè)計(jì)發(fā)展集團(tuán)股份有限公司,北京 100037)

地鐵車站端頭井是整個(gè)車站結(jié)構(gòu)受力最復(fù)雜的地方,為確保其在施工階段和使用階段的安全,必須對(duì)端頭井結(jié)構(gòu)進(jìn)行準(zhǔn)確分析。今以無錫地鐵3號(hào)線某地下兩層島式車站為例,采用有限元分析軟件建立基于盾構(gòu)平移的端頭井結(jié)構(gòu)空間計(jì)算模型,然后對(duì)結(jié)構(gòu)在施工期和使用期的不同工況進(jìn)行有限元計(jì)算,最后對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果和位移撓度分別進(jìn)行比較分析。結(jié)果表明端頭井空間效應(yīng)顯著,端墻和側(cè)墻應(yīng)按雙向板配筋,縱梁的變形撓度值在施工中逐步累計(jì)。所得計(jì)算結(jié)果對(duì)類似工程設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。

盾構(gòu)平移；地鐵車站；端頭井；計(jì)算分析

在城市軌道交通地下結(jié)構(gòu)中,端頭井是車站兩端地鐵區(qū)間隧道施工時(shí)供盾構(gòu)拼裝、拆卸、掉頭和管片吊裝的工作井,在使用階段是車站設(shè)備用房的組成部分。車站兩端的端頭井,縱橫向尺寸及梁柱布置除滿足建筑布置要求外,還應(yīng)符合盾構(gòu)施工要求[1],車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足盾構(gòu)始發(fā)或到達(dá)的受力要求,因此端頭盾構(gòu)井是整個(gè)車站施工最困難、結(jié)構(gòu)受力最復(fù)雜的地方[2]。城市軌道交通地下車站一般設(shè)置在客流比較大、周邊建筑物比較高、市政地下管線比較多、交通比較擁擠等復(fù)雜的場地,當(dāng)周邊施工場地有限,為了滿足周邊道路交通疏解，需要在端頭井上部設(shè)置臨時(shí)路面蓋板時(shí),盾構(gòu)始發(fā)或到達(dá)需在端頭井內(nèi)進(jìn)行平移。本文以無錫地鐵3號(hào)線某地下車站為工程背景,采用空間計(jì)算模型,對(duì)端頭盾構(gòu)井主體結(jié)構(gòu)在施工過程及使用期間的受力工況進(jìn)行計(jì)算分析,探討端頭井在不同工況下的內(nèi)力及位移差異,為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供數(shù)值基礎(chǔ)及計(jì)算依據(jù)。

1 工程概況

本工程為某地下兩層島式車站,車站位于道路路口,沿東西向道路布置,車站東北象限為4層居民樓,東南象限為7層居民樓,西南象限為綠化帶,綠化帶內(nèi)有一高壓電塔,西北象限為一中學(xué)操場及待拆的1層醫(yī)院建筑和2層銀行建筑,車站總平面見圖1。

結(jié)構(gòu)形式為兩層單柱雙跨矩形框架結(jié)構(gòu),車站外包總長148.2 m,標(biāo)準(zhǔn)段外包寬度為19.7 m,車站基坑深度約16.00 m,覆土厚約3.2 m,采用明挖法施工。車站兩端區(qū)間采用盾構(gòu)法施工,左端頭左、右線均為盾構(gòu)接收,右端頭左、右線為盾構(gòu)始發(fā)。施工車站主體時(shí),交通向車站兩側(cè)導(dǎo)改,為了滿足施工期間道路交通的需求,兩個(gè)端頭井上方均需設(shè)置臨時(shí)路面蓋板,所以盾構(gòu)需在左端頭井平移吊出,在右端頭井平移吊入,兩個(gè)端頭井內(nèi)的框架柱必須在盾構(gòu)平移結(jié)束后方可澆筑。本文以左端頭井為例,分析其在盾構(gòu)平移時(shí)和正常使用時(shí)的受力工況。

圖2 盾構(gòu)平移時(shí)端頭井頂板平面圖

圖3 盾構(gòu)平移時(shí)端頭井縱剖面圖

盾構(gòu)平移時(shí),端頭井頂板、中板右線處留置11.5 m×7.5 m的吊裝孔,頂板上無覆土,端頭井內(nèi)無框架柱,端頭井的頂、中、底縱梁為單跨梁受力體系,盾構(gòu)機(jī)從左線到達(dá)端頭井后,平移至右線吊出,平面圖見圖2,縱剖面圖見圖3。

正常使用時(shí),端頭井的框架柱澆注完成,吊裝孔封閉,頂部上覆土,端頭井的頂、中、底縱梁為兩跨梁受力體系,平面圖見圖4,縱剖面圖見圖5。

圖4 正常使用時(shí)端頭井頂板平面圖

圖5 正常使用時(shí)端頭井縱剖面圖

2 工程地質(zhì)條件

根據(jù)勘察地質(zhì)報(bào)告[3],本站擬建場地土層的物理力學(xué)參數(shù)見表1。

表1 巖土層物理力學(xué)參數(shù)

盾構(gòu)平移時(shí)的框架彎矩圖見圖10,正常使用時(shí)的框架彎矩圖見圖11。

二是建立健全信用評(píng)價(jià)和懲戒機(jī)制。建立信用評(píng)價(jià)和懲戒機(jī)制，對(duì)企業(yè)和個(gè)人進(jìn)行評(píng)分評(píng)級(jí)，實(shí)行差別化管理，鼓勵(lì)良好行為，懲罰不良行為，并在社會(huì)上公布，倒逼企業(yè)和從業(yè)人員自覺履行職責(zé)。

站址地下水類型為潛水、微承壓水。潛水主要賦存于①1雜填土中,穩(wěn)定水位埋深在1.20 m。微承壓水主要賦存于④2層砂質(zhì)粉土層中,富水性較好。穩(wěn)定水位埋深在1.25～1.41 m之間。

中國人的消費(fèi)水平有豪華型、富裕型、一般型、困難型、貧困型五個(gè)層次，其中后三種為平民消費(fèi)，因此,在設(shè)計(jì)夜游項(xiàng)目時(shí),要考慮到消費(fèi)層次的多樣化，既要有高端夜游產(chǎn)品,如音樂會(huì)、講座、沙龍等，也要有適合平民消費(fèi)的旅游產(chǎn)品,如廣場休閑、商業(yè)街購物等。如今,夜游活動(dòng)趨向大眾化，不同年齡階段的人群均參與夜間旅游，考慮到不同年齡消費(fèi)群體的不同特征，夜間旅游活動(dòng)既要有適宜年輕人群消費(fèi)的KTV、酒吧、健身所等時(shí)尚場所，又要有適合中老年人群的公園、河湖等較為寧靜的場所?？傊?，在夜游產(chǎn)品的設(shè)計(jì)上應(yīng)有動(dòng)有靜、有高端有低端，以滿足消費(fèi)群體的多樣化需求。

4.2 建議 1）充分利用標(biāo)準(zhǔn)舞和拉丁舞對(duì)大學(xué)生鍛煉效果的差異性，應(yīng)均等分配課時(shí)和鍛煉要求，利于學(xué)生的綜合全面發(fā)展。

3 基于盾構(gòu)平移吊出的端頭井計(jì)算分析

3.1 計(jì)算模型

根據(jù)工程所處的地質(zhì)條件,同時(shí)借鑒同類工程經(jīng)驗(yàn),本站基坑圍護(hù)采用地下連續(xù)墻,墻體的結(jié)合方式為復(fù)合式構(gòu)造。結(jié)構(gòu)使用階段計(jì)算模型采用目前我國廣泛采用的荷載-結(jié)構(gòu)模型[4-5]。

本文采用有限元分析軟件“Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009”對(duì)端頭井進(jìn)行空間三維計(jì)算。

本站端頭井內(nèi)部結(jié)構(gòu)構(gòu)件較多,除一側(cè)外接附屬結(jié)構(gòu)外,中板設(shè)置較多設(shè)備孔洞,而且端頭井內(nèi)框架柱在施工過程中需要后澆,受力體系轉(zhuǎn)換較為復(fù)雜,精確地建立模型進(jìn)行計(jì)算分析是不容易實(shí)現(xiàn)的,因此計(jì)算模型應(yīng)對(duì)實(shí)際結(jié)構(gòu)作出適當(dāng)?shù)暮喕?/p>

考慮到車站標(biāo)準(zhǔn)段結(jié)構(gòu)與端頭盾構(gòu)井結(jié)構(gòu)之間的影響,計(jì)算模型為端頭井結(jié)構(gòu)和一跨標(biāo)準(zhǔn)段結(jié)構(gòu)。計(jì)算模型根據(jù)框架結(jié)構(gòu)尺寸按中心線確定,底板支撐在彈性地基上?？臻g模型以車站縱向?yàn)閄軸,車站橫向?yàn)閅軸,車站豎向?yàn)閆軸,坐標(biāo)軸方向滿足右手準(zhǔn)則。有限元模型中板、墻結(jié)構(gòu)采用殼單元進(jìn)行模擬,梁、柱結(jié)構(gòu)采用梁單元進(jìn)行模擬。位置相同的板、墻、梁、柱節(jié)點(diǎn)視為同一節(jié)點(diǎn)來反映結(jié)構(gòu)的共同作用變形。計(jì)算模型主要采取四邊形單元和三角形單元,共劃分為2 717個(gè)有限單元和2 718個(gè)節(jié)點(diǎn)。

有限元邊界條件簡化如下:1)X方向,標(biāo)準(zhǔn)段結(jié)構(gòu)邊界處施加水平向位移約束,端墻上施加水平向土彈簧。2)Y方向,施工期兩邊側(cè)墻上施加水平向土彈簧,使用期車站主體與附屬相接處施加水平向位移約束。3)Z方向,結(jié)構(gòu)底板支撐在彈性地基上,施加僅能承受壓力地基土彈簧。

第一，施工主要設(shè)備及人員配置。超前探水1#鉆孔屬于取芯鉆孔，采用GX-1T回轉(zhuǎn)鉆機(jī)全孔取芯鉆進(jìn)；2#、3#、4#鉆孔屬于一般探水鉆孔，采用MGJ30型潛孔沖擊鉆機(jī)沖擊鉆進(jìn)。實(shí)行兩班制24小時(shí)作業(yè)。其施工主要設(shè)備及人員配備見表1、2。

3.2 計(jì)算荷載

width—An example of Lijin hydrologic station of the Yellow River

在結(jié)構(gòu)的施工期和使用期,主要荷載如下：

1)結(jié)構(gòu)自重SG1K：混凝土重度均取25kN/m3；

2)覆土壓力SG2K：頂板以上全部土柱重量作為垂直荷載；

盾構(gòu)平移時(shí),盡管頂板、中板吊裝孔周邊設(shè)置水平向框架梁,但是框架梁對(duì)端墻的支撐作用遠(yuǎn)小于板對(duì)端墻的支撐作用,端墻水平向彎矩在留有吊裝孔一側(cè)頂板、中板處計(jì)算結(jié)果為正彎矩,因此端墻水平向配筋時(shí)須考慮端墻在頂板、中板附近的正彎矩。

7)施工荷載SQ2K：頂板、中板施工荷載均按10kPa計(jì)算。

5)設(shè)備區(qū)荷載SG5K：按8kPa設(shè)計(jì)；

歡呼聲中，剛剛還在欣賞黃花的一名小戰(zhàn)士，把連長栽在鋼盔里的黃花拿出來，在陣地前挖了一個(gè)小坑，把這朵小黃花重新栽了進(jìn)去。

Sd2=SS1K+SS2K+SS3K+SS4K+SS5K+SQ1K

4)水土側(cè)壓力SG4K：黏性土地層的側(cè)向水、土壓力,在施工階段采用水土合算,使用階段采用水土分算。砂性土地層的側(cè)向水、土壓力無論施工階段還是使用階段均采用水土分算；

3.3 計(jì)算工況

在車站端頭井段施工全過程中,對(duì)設(shè)計(jì)、施工來說,最為關(guān)心的是拆除全部支撐后,車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)、內(nèi)襯及樓板位置的上、下水平框架梁在施工過程中的受力、變形情況[6],所以本文端頭井計(jì)算施工期主要考慮盾構(gòu)平移吊出時(shí)工況。車站端頭井從盾構(gòu)平移吊出到盾構(gòu)施工完畢吊裝孔封堵、頂部覆土,整個(gè)施工過程,結(jié)構(gòu)剛度和外部荷載均有變化,根據(jù)文獻(xiàn)[7],該受力過程的某些階段為非線性問題,解決非線性受力繼承性問題的有力手段是采用增量法進(jìn)行計(jì)算?？紤]到采用增量法計(jì)算時(shí)三維空間計(jì)算結(jié)果疊加不太方便,本文對(duì)端頭井結(jié)構(gòu)在施工期兩種工況下的荷載進(jìn)行計(jì)算時(shí),除框架縱梁位移撓度采用增量法之外,其余內(nèi)力計(jì)算仍采用總量法。

正常使用期,側(cè)土壓力經(jīng)過長時(shí)間調(diào)整后達(dá)到最大值(通常取靜止土壓力),水壓力亦按全水頭考慮,底板計(jì)入水反力。

盾構(gòu)平移時(shí)的荷載組合為：

Sd2=SS1K+SS4K+SQ1K+SQ2K

從圖8、圖9可以看出,正常使用時(shí),端墻豎向彎矩極值位置和盾構(gòu)平移時(shí)相同,豎向最大負(fù)彎矩My為1 333.52 kN·m,豎向最大正彎矩My為749.50 kN·m；端墻水平向最大負(fù)彎矩Mz為702.96 kN·m,位于端墻與側(cè)墻板交接處；端墻豎向最大正彎矩Mz為206.33 kN·m,位于兩個(gè)開孔的中間位置。

近年來，隨著我國社會(huì)經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，我國建筑工程項(xiàng)目數(shù)量日益增加，而工程測量是保證建筑工程項(xiàng)目正常進(jìn)行的前提。傳統(tǒng)的工程測量必須要花費(fèi)很多時(shí)間、人力和物力，并且不能確保測量精準(zhǔn)度。地面三維激光掃描技術(shù)具有高效率、高精準(zhǔn)度等優(yōu)點(diǎn)，將其在工程測量中應(yīng)用，能夠明顯提升工程測量精準(zhǔn)度。

正常使用時(shí)的荷載組合為：

6)地面超載SQ1K：施工階段端頭井區(qū)域地面超載按30kPa計(jì)算,其余情況下地面超載均按20kPa計(jì)算；

3.4 計(jì)算結(jié)果及分析

限于篇幅,本文僅對(duì)端頭井結(jié)構(gòu)重要構(gòu)件在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析。

3.4.1 端墻內(nèi)力計(jì)算結(jié)果及分析

傳統(tǒng)的線性編輯方法無法滿足現(xiàn)代影視創(chuàng)作的基本需求，非線性編輯制作技術(shù)能夠通過計(jì)算機(jī)軟件編輯整理素材，具有更高的準(zhǔn)確性，同時(shí)通過實(shí)時(shí)的回放畫面，極大降低了失誤率。該技術(shù)能夠在短時(shí)間內(nèi)完成剪切工作，相對(duì)于手工剪輯，節(jié)省了排序時(shí)間，更加節(jié)約人力和物力，提高了后期制作效率。

盾構(gòu)平移時(shí)的端墻彎矩圖見圖6、圖7,正常使用時(shí)的端墻彎矩圖見圖8、圖9。

圖6 盾構(gòu)平移時(shí)的端墻My彎矩圖(kN·m)

圖7 盾構(gòu)平移時(shí)的端墻Mz彎矩圖(kN·m)

圖8 正常使用時(shí)的端墻My彎矩圖(kN·m)

圖9 正常使用的端墻Mz彎矩圖(kN·m)

從圖6、圖7可以看出,盾構(gòu)平移時(shí),由于施工階段頂、中板盾構(gòu)吊裝孔的留設(shè),減弱了板對(duì)端墻的支撐作用,端墻產(chǎn)生的彎矩較大。端墻豎向最大負(fù)彎矩My為1 269.11 kN·m,位于端墻開孔下方,端墻與底板交接處；端墻豎向最大正彎矩My為907.66 kN·m,位于兩個(gè)開孔的中間位置；端墻水平向最大負(fù)彎矩Mz為1 070.40 kN·m,位于盾構(gòu)吊裝孔的下方,端墻與側(cè)墻板交接處；端墻豎向最大正彎矩Mz為691.15 kN·m,位于盾構(gòu)吊裝孔的下方,端墻開孔的上方。

數(shù)據(jù)采集設(shè)備為數(shù)據(jù)采集卡和電阻應(yīng)變儀。通過在電腦上安裝以太網(wǎng)數(shù)據(jù)采集程序，同步存儲(chǔ)試驗(yàn)中獲得的力和位移的電壓值。由于數(shù)據(jù)采集卡和電阻應(yīng)變儀采集的均為電壓值，所以在進(jìn)行彎曲試驗(yàn)前，先要對(duì)負(fù)載傳感器和微型激光傳感器進(jìn)行標(biāo)定。測得力的電壓值與力的線性關(guān)系，以及位移電壓值與位移的線性關(guān)系。在計(jì)算彎曲應(yīng)力時(shí)，需要將力和位移的電壓值按試驗(yàn)前標(biāo)定的公式進(jìn)行轉(zhuǎn)換，轉(zhuǎn)換成三點(diǎn)彎曲強(qiáng)度的力值和位移值。數(shù)據(jù)采集設(shè)備如圖6所示。

由于在低效率地使用農(nóng)機(jī)、化肥、農(nóng)藥、農(nóng)膜等農(nóng)用生產(chǎn)資料的過程中，會(huì)產(chǎn)生大量的二氧化碳、甲烷和氧化亞氮等溫室氣體，從而使農(nóng)業(yè)碳源量得以增加，違背低碳農(nóng)業(yè)發(fā)展的原則。所以，提高上述農(nóng)用生產(chǎn)資料的使用效率，就成為后期黑龍江墾區(qū)低碳農(nóng)業(yè)發(fā)展的關(guān)鍵。就表2分析，可以看出從2002-2010年末，4種碳源農(nóng)用資料投入量總體都呈現(xiàn)出逐步增長的態(tài)勢。

對(duì)比施工期和使用期工況,端墻豎向的內(nèi)力彎矩值大小基本一樣。正常使用時(shí),端墻水平向的負(fù)彎矩比施工時(shí)減少了34%,水平向正彎矩比施工時(shí)減少了70%,所以端墻的配筋計(jì)算主要是由施工期的工況控制的。

施工期端墻承受雙向彎矩,并且雙向的正負(fù)彎矩相差不大,因此端墻應(yīng)按雙向板進(jìn)行配筋。

3)水浮力SG3K：抗浮設(shè)防水位取地表；

3.4.2 縱梁框架內(nèi)力計(jì)算結(jié)果及分析

(7)畸形攀比。寄宿生盲目攀比，特別是部分孩子家境條件較差，愛與同學(xué)比較，又總覺得自己底氣不足，于是怨天尤人，不思進(jìn)取。

車站底板所在的土層主要為⑥1層黏土。

圖10 盾構(gòu)平移時(shí)的框架彎矩圖(kN·m)

圖11 正常使用時(shí)的框架彎矩圖(kN·m)

由圖10、圖11可以看出,盾構(gòu)平移吊出時(shí),中縱梁跨中彎矩最大為1 081.83 kN·m。正常使用時(shí),中縱梁跨中彎矩最大為449.99 kN·m。兩種工況下的端頭井縱梁彎矩值見表2。

由表2可以看出,由于頂板覆土及地面超載的作用,正常使用時(shí)的頂縱梁和底縱梁彎矩值均比施工期偏大。由于施做了端頭井內(nèi)的框架柱,使用期中縱梁的彎矩值比施工期偏小, 中縱梁支座彎矩和跨中彎矩分別減小了64%和52%。綜上所述,中縱梁的配筋由盾構(gòu)平移吊出時(shí)的施工過程控制。

萬姐突然拉住我的手說：“傻瓜，不是你心里想要這個(gè)孩子，誰能逼你把他生下來。工作沒了可以再找，孩子不要了，就是條命呢?！?/p>

表2 端頭井縱梁彎矩標(biāo)準(zhǔn)值

3.4.3 縱梁框架撓度計(jì)算結(jié)果及分析

結(jié)構(gòu)采用總量法計(jì)算的縱梁撓度值見圖12和圖13,結(jié)構(gòu)在盾構(gòu)吊出后采用增量法計(jì)算的縱梁撓度值見圖14。

圖12 盾構(gòu)平移時(shí)的縱梁撓度圖/mm

圖13 正常使用時(shí)的縱梁撓度圖/mm

圖14 盾構(gòu)吊出后的縱梁增量撓度圖/mm

由圖12、圖13可知,盾構(gòu)平移時(shí),不考慮頂板覆土,縱向框架梁的最大位移變形發(fā)生在中縱梁處,最大位移為10.0 mm；正常使用時(shí),考慮頂板覆土及地面超載作用,縱向框架梁的最大位移變形發(fā)生在頂縱梁處,最大位移為15.0 mm。兩種工況下的最大位移均滿足受彎構(gòu)件的撓度限值(l0/400)[8]。

由圖14可知,盾構(gòu)吊出后,端頭井頂縱梁在中立柱的位置撓度增量為7.4 mm,中縱梁的撓度增量為5.7 mm, 底縱梁的撓度增量最大為3.6 mm。由此說明,頂板覆土和地面超載作用對(duì)頂縱梁位移變化影響相對(duì)較大,而對(duì)中縱梁和底縱梁位移的影響相對(duì)較小。中縱梁的位移主要發(fā)生在盾構(gòu)平移吊出施工過程中?？v梁在端頭井中立柱處的撓度增量和上一階段撓度疊加后的結(jié)果見表3。

公民意識(shí)覺醒后，公眾的表達(dá)欲望亦被喚醒，作為非虛構(gòu)寫作的個(gè)人史因其門檻低，成為行使表達(dá)權(quán)的首選?？梢灶A(yù)見，隨著公民意識(shí)的普遍覺醒，還會(huì)孵化出更多的非虛構(gòu)作品，個(gè)人史寫作僅僅發(fā)軔。

表3 縱梁在端頭井中立柱處的撓度值

由表2可以看出,盾構(gòu)吊出后,底縱梁的撓度值采用增量法和總量法的計(jì)算結(jié)果幾乎一致,但是頂縱梁和中縱梁的撓度值均是采用增量法比采用總量法計(jì)算結(jié)果偏大,頂縱梁撓度結(jié)果增量法比總量法增加了8%,中縱梁撓度結(jié)果增量法比總量法增加了24%。由此可以得出,對(duì)于非線性問題,采用增量法更能反映施工過程中受力及位移的繼承,對(duì)計(jì)算結(jié)果也有一定的準(zhǔn)確性。

4 結(jié) 語

1)端頭井空間效應(yīng)比較明顯,端頭井內(nèi)的端墻和側(cè)墻均承受雙向彎矩,并且雙向的正負(fù)彎矩相差不大,因此端墻和側(cè)墻均應(yīng)按雙向板進(jìn)行配筋。

2)施工過程中,結(jié)構(gòu)側(cè)向的水土壓力通過端墻傳遞到框架縱梁上,由于中縱梁承受的荷載范圍較大,加上盾構(gòu)平移吊出時(shí)端頭井內(nèi)的框架柱未澆筑,所以中縱梁在盾構(gòu)平移吊出時(shí)產(chǎn)生的內(nèi)力和位移均達(dá)到最大值。

3)在施工過程中,基于盾構(gòu)平移的車站端頭井內(nèi)框架柱后澆,縱梁跨度較大,整個(gè)過程中產(chǎn)生的變形撓度是逐步累積的。

4)盾構(gòu)平移吊出后,施做后澆柱,后澆柱采用微膨脹混凝土,只能對(duì)框架梁已經(jīng)產(chǎn)生的撓度變形進(jìn)行有限的制約,并不能消除或減小撓度。

5)為了避免中縱梁撓度過大而影響盾構(gòu)平移和結(jié)構(gòu)正常使用,應(yīng)在設(shè)計(jì)過程和施工過程中采取相應(yīng)的控制措施。例如設(shè)計(jì)時(shí)考慮增大中縱梁的剛度,施工時(shí)限制頂板和中板的施工機(jī)具超載等。

6)基于盾構(gòu)平移的端頭井端墻、側(cè)墻和中縱梁內(nèi)力彎矩值主要是由施工期工況控制的,其余結(jié)構(gòu)內(nèi)力采用值應(yīng)取施工期和使用期的包絡(luò),因此，端頭井計(jì)算是一個(gè)相對(duì)比較復(fù)雜的過程,計(jì)算時(shí)要綜合考慮。

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Calculation Analysis on the End Well of Subway Station Based on Shield Translation Lifting

BANZiyuan

2016-09-28

班自愿(1982—),男，河南扶溝人，工程師，從事地下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與研究工作。

U231+.4

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1008-3707(2017)01-0015-06