6×××系擠壓型材力學(xué)性能的季節(jié)性變化

劉平禮，鄧玉臻，宋琳琳，劉文霞

（龍口市叢林鋁材有限公司，山東龍口265705）

6×××系擠壓型材力學(xué)性能的季節(jié)性變化

劉平禮，鄧玉臻，宋琳琳，劉文霞

（龍口市叢林鋁材有限公司，山東龍口265705）

采用數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)、布氏硬度測(cè)試、室溫拉伸力學(xué)性能、掃描電鏡等方法研究了6×××系擠壓型材力學(xué)性能的季節(jié)性變化行為。結(jié)果表明，型材的力學(xué)性能存在季節(jié)性變化，且這種變化是由夏季、冬季不同的自然時(shí)效效應(yīng)引起的。根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)調(diào)整時(shí)效制度可以減小型材力學(xué)性能的季節(jié)性波動(dòng)，穩(wěn)定型材質(zhì)量。

6×××系擠壓型材；季節(jié)性變化；自然時(shí)效；溶質(zhì)原子團(tuán)；GP區(qū)

0 前言

6系合金為熱處理可強(qiáng)化的Al-Mg-Si合金，因其具有密度低，中等強(qiáng)度，良好的鑄造性能、加工成型性能、焊接性能、抗腐蝕性能等優(yōu)勢(shì)而廣泛應(yīng)用于軌道交通、汽車(chē)、船舶、城市建設(shè)等領(lǐng)域，如6005A、6082、6N01等合金，是制造高鐵、地鐵、輕軌等列車(chē)車(chē)體用的大型薄壁中空型材的良好材料[1～2]。

對(duì)于6系A(chǔ)l-Mg-Si合金，許多研究[3～5]表明其時(shí)效析出序列為：（過(guò)飽和固溶體）→Mg、Si、Mg-Si原子團(tuán)→GP區(qū)→針狀相→桿狀相→相。GP區(qū)為溶質(zhì)原子有序富集區(qū)，呈球形，直徑一般在1～2nm，與基體完全共格，有一定的強(qiáng)化作用；當(dāng)時(shí)效溫度高于100℃時(shí)，析出的GP區(qū)開(kāi)始回溶進(jìn)基體或轉(zhuǎn)變?yōu)橄?。亞穩(wěn)相屬于單斜結(jié)構(gòu)，一般呈針狀，與基體半共格，是Al-Mg-Si合金強(qiáng)度的主要承載者。在時(shí)效中后期，特別是高溫時(shí)效時(shí)，基體易析出亞穩(wěn)相和平衡相，并且發(fā)生粗化，因相和相強(qiáng)化作用不如相而使力學(xué)性能降低[3、6]。本課題研究的合金微合金化元素含量較少，合金化程度較低，但合金元素種類(lèi)較多且Si含量過(guò)剩，所以時(shí)效硬化能力相對(duì)較強(qiáng)，時(shí)效初期形成的各種原子團(tuán)趨于復(fù)雜，對(duì)時(shí)效析出特性影響較大。

夏季，在做6系型材室溫拉伸力學(xué)性能檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)型材試樣力學(xué)性能雖然滿(mǎn)足標(biāo)準(zhǔn)要求，但斷后延伸率偏低而強(qiáng)度偏高。通過(guò)查詢(xún)相關(guān)試驗(yàn)記錄，發(fā)現(xiàn)6系合金夏季強(qiáng)度偏高延伸率偏低，而冬季強(qiáng)度偏低延伸率偏高，這種力學(xué)性能不穩(wěn)定的現(xiàn)象普遍存在于實(shí)際生產(chǎn)中，其波動(dòng)性在冬、夏季節(jié)達(dá)到最大，也即季節(jié)性的環(huán)境溫度變化與6系型材的力學(xué)性能之間存在著某種聯(lián)系。所以，研究型材生產(chǎn)中季節(jié)性的環(huán)境影響及適時(shí)調(diào)整時(shí)效制度對(duì)保證其力學(xué)性能的穩(wěn)定性具有重要意義。

1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)型材為9000t擠壓機(jī)生產(chǎn)的M003型材，擠壓比為26，采用在線(xiàn)風(fēng)淬的淬火方式。型材的化學(xué)成分如表1所示。

表1 M003型材的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）

擠壓型材在線(xiàn)淬火后截取小塊試樣模擬車(chē)間環(huán)境溫度停放不同時(shí)間，并進(jìn)行布氏硬度測(cè)試。硬度測(cè)試在美國(guó)INSTRON CLB3型布氏硬度計(jì)上進(jìn)行，壓頭直徑為5mm，試驗(yàn)力為250kgf，加載時(shí)間為10s。停放不同時(shí)間后將試樣在空氣爐里進(jìn)行人工時(shí)效。室溫拉伸力學(xué)性能在日本島津UH-F300型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試驗(yàn)拉伸速率為20mm/min。拉伸斷口在德國(guó)蔡司EVO18型掃描電鏡下觀(guān)察，加速電壓為20kV。

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 力學(xué)性能統(tǒng)計(jì)規(guī)律

依據(jù)已有的檢測(cè)數(shù)據(jù)，我們匯總了從2013年5月至2015年8月之間的6系擠壓型材力學(xué)性能數(shù)據(jù)，并約定當(dāng)年的5月至10月為夏秋季節(jié)，當(dāng)年的11月至第二年的4月為冬春季節(jié)。圖1所示為6系擠壓型材的力學(xué)性能數(shù)據(jù)隨年份的變化關(guān)系圖，可以看出型材的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后延伸率（均為平均值）均分別高于270MPa、230MPa和11%，較好地滿(mǎn)足了標(biāo)準(zhǔn)要求，但每年夏秋季節(jié)的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均高于冬春季節(jié)的數(shù)值，而延伸率的變化規(guī)律與之相反，這表現(xiàn)出了明顯的季節(jié)性波動(dòng)規(guī)律。

圖1 6系型材的力學(xué)性能隨季節(jié)的變化圖

在生產(chǎn)工藝相對(duì)穩(wěn)定的情況下，型材的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后延伸率的變化情況均表現(xiàn)出了季節(jié)性的變化規(guī)律，也即夏季強(qiáng)度偏高而斷后延伸率偏低，冬季強(qiáng)度偏低而斷后延伸率偏高，這表明生產(chǎn)擠壓型材的車(chē)間環(huán)境溫度對(duì)型材的力學(xué)性能有一定影響[7～8]。

2.2 不同季節(jié)條件下的力學(xué)性能

在正常的生產(chǎn)條件下（即型材在線(xiàn)淬火后經(jīng)受一定的自然時(shí)效），M003型材分別在夏季、冬季進(jìn)行不同溫度下的人工時(shí)效，其力學(xué)性能如表2所示。夏季，163℃×8h時(shí)效時(shí)，型材強(qiáng)度很高而延伸率極低；隨時(shí)效溫度降低，型材強(qiáng)度稍有降低，但延伸率有明顯改善。冬季，165℃×8h時(shí)效時(shí)，型材強(qiáng)度較低而延伸率較高；隨時(shí)效溫度升高，型材強(qiáng)度有所提高，延伸率稍有降低。不論冬季還是夏季，型材的屈強(qiáng)比和斷后延伸率之間存在著明顯的反相關(guān)關(guān)系，也即隨著屈強(qiáng)比的增大，斷后延伸率降低。另外，由調(diào)整時(shí)效制度可以看出，不同季節(jié)下的自然時(shí)效對(duì)擠壓型材的力學(xué)性能產(chǎn)生明顯的影響，且在165℃×8h人工時(shí)效制度的基礎(chǔ)上，夏季適當(dāng)降溫時(shí)效，冬季適當(dāng)升溫時(shí)效，都可以使型材獲得優(yōu)良的強(qiáng)塑性匹配。

表2 M003型材在不同季節(jié)時(shí)的力學(xué)性能

2.3 拉伸斷口掃描

圖2所示為M003型材在夏、冬季節(jié)時(shí)類(lèi)似時(shí)效制度下的拉伸斷口形貌。夏季經(jīng)163℃×8h時(shí)效后型材斷口（圖2（a））呈現(xiàn)典型的冰糖狀形貌，同時(shí)分布著少量微細(xì)的沿晶韌窩，在撕裂棱處還可觀(guān)察到二次沿晶裂紋（圖2（a）黑色箭頭），屬于沿晶斷裂，因此塑性很差。而冬季165℃×8h時(shí)效的型材斷口（圖2（b））分布著許多細(xì)密、小而淺的韌窩，同時(shí)還觀(guān)察到一些撕裂棱，屬于韌窩型韌性斷裂和沿晶脆性斷裂的混合模式，塑性較好。不同季節(jié)下的M003型材斷口形貌與表2中的延伸率是相一致的。

圖2 M003型材不同季節(jié)條件下的拉伸斷口形貌

3 分析與討論

3.1 力學(xué)性能差異產(chǎn)生的實(shí)際條件

在擠壓型材的實(shí)際生產(chǎn)中，通常采用在線(xiàn)風(fēng)冷的方式進(jìn)行淬火，淬火線(xiàn)附近溫度相對(duì)較高。冬季室外溫度較低，車(chē)間散熱較快，所以車(chē)間溫度較室外稍高，可維持在0～10℃；而夏季室外溫度較高，車(chē)間散熱較慢，溫度較高，淬火線(xiàn)附近高達(dá)40℃以上，而且在線(xiàn)風(fēng)淬的冷卻效果相對(duì)減弱，冬夏季之間存在較大的溫度差異及淬火強(qiáng)度差異。另外，型材出模后需進(jìn)行拉伸矯直、切取性能試樣、低倍驗(yàn)證、挑料和矯正等工序后才開(kāi)始裝爐時(shí)效，這段時(shí)間一般不少于8h。這種冬夏季的溫度差、淬火強(qiáng)度差異和型材停放較長(zhǎng)的時(shí)間為冬夏季型材力學(xué)性能的差異性提供了有利條件。

表3所示為冬夏季生產(chǎn)的M003型材表現(xiàn)出的自然時(shí)效硬化效應(yīng)。由表3可知，不論是冬季還是夏季，M003型材都表現(xiàn)出了一定的自然時(shí)效響應(yīng)，也即隨著型材停放時(shí)間的延長(zhǎng)，型材硬度增加，而且在夏季，型材的自然時(shí)效響應(yīng)速率更大，這與夏季擠壓型材的強(qiáng)度偏高、延伸率偏低存在著明顯的對(duì)應(yīng)關(guān)系。

表3 M003型材自然時(shí)效的布氏硬度變化

3.2 自然時(shí)效對(duì)后續(xù)人工時(shí)效的影響

自然時(shí)效中Al-Mg-Si合金強(qiáng)度和硬度的增加源于GP區(qū)的強(qiáng)化作用。在淬火后，基體呈過(guò)飽和狀態(tài)，擁有大量的空位、位錯(cuò)等缺陷，因而易形成Mg-V原子對(duì)和Si-V原子對(duì)[9]。隨著空位、位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，在自然時(shí)效2h左右，這些缺陷型原子對(duì)基本消失，取而代之的是大量的溶質(zhì)原子團(tuán)（Mg原子團(tuán)、Si原子團(tuán)或Mg-Si復(fù)合團(tuán)簇），其中Mg-Si復(fù)合團(tuán)簇占主導(dǎo)地位，且逐漸形成球形的GP區(qū)，并在后續(xù)的人工時(shí)效中轉(zhuǎn)變?yōu)橄郲10]。夏季（高于30℃）自然時(shí)效，與冬季（低于10℃）自然時(shí)效相比，基體能形成更多細(xì)小的溶質(zhì)原子團(tuán)、GP區(qū)，因而引起的強(qiáng)化作用也更好，這與表3中的硬度變化規(guī)律是一致的。

然而GP區(qū)是不穩(wěn)定的，在不同的條件下可發(fā)生粗化、轉(zhuǎn)變?yōu)槠渌鼇喎€(wěn)相或回溶進(jìn)基體等行為。夏季氣溫較高，Al-Mg-Si合金自然時(shí)效響應(yīng)較為強(qiáng)烈，基體析出大量的、尺寸較大的GP區(qū)，在人工時(shí)效中將成為相析出形核的質(zhì)點(diǎn)，因省去了相形核孕育期而大大加快了人工時(shí)效進(jìn)程。冬季氣溫較低，型材基體中雖析出了大量的溶質(zhì)原子團(tuán)、GP區(qū)，但因尺寸較小，未達(dá)到相的臨界形核尺寸，所以在人工時(shí)效時(shí)又大部分回溶，只有少部分稍大尺寸的GP區(qū)繼續(xù)長(zhǎng)大，成為相的形核質(zhì)點(diǎn)（如果自然時(shí)效時(shí)間較長(zhǎng)，能成為相形核質(zhì)點(diǎn)的GP區(qū)將增多），而大部分相的析出需經(jīng)過(guò)形核、長(zhǎng)大的過(guò)程，因而大大延遲了人工時(shí)效進(jìn)程[11～12]。這與生產(chǎn)實(shí)際是相符的。圖3所示為冬季同一擠壓機(jī)生產(chǎn)不同批次的不同型材（同種合金）在同一時(shí)效爐進(jìn)行165℃×8h人工時(shí)效后的力學(xué)性能，從中可觀(guān)察到屈服強(qiáng)度隨自然時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)先降后升，延伸率的變化規(guī)律與之相反，這是因?yàn)樽匀粫r(shí)效時(shí)間短，鋁基體過(guò)飽和度大，有利于后續(xù)人工時(shí)效時(shí)強(qiáng)化相的析出，所以強(qiáng)度高。自然時(shí)效時(shí)間稍長(zhǎng)，鋁基體中析出了大量的GP區(qū)，但大部分因尺寸較小不能直接轉(zhuǎn)變?yōu)橄喽厝?，延緩時(shí)效進(jìn)程，因而強(qiáng)度降低；自然時(shí)效繼續(xù)延長(zhǎng)，GP區(qū)將逐漸長(zhǎng)大，在后續(xù)人工時(shí)效時(shí)成為相形核質(zhì)點(diǎn)的數(shù)量增多，因而強(qiáng)度又稍有升高。

圖3 型材經(jīng)不同自然時(shí)效后在165℃×8h人工時(shí)效的力學(xué)性能

正是由于上述自然時(shí)效溫度、時(shí)間的差異使合金基體中析出的GP區(qū)發(fā)生了強(qiáng)化相轉(zhuǎn)變或回溶行為，而后進(jìn)行人工時(shí)效，合金的析出特性才出現(xiàn)了新的變化，而且這種變化與6系擠壓型材不同季節(jié)的力學(xué)性能變化規(guī)律（圖1）是一致的。

3.3 解決力學(xué)性能季節(jié)性波動(dòng)的措施

由于自然時(shí)效改變了合金的人工時(shí)效析出特征，加快或延緩了時(shí)效進(jìn)程，所以只有抑制自然時(shí)效或消除自然時(shí)效的影響才能從根本上解決型材力學(xué)性能的季節(jié)性波動(dòng)問(wèn)題。抑制自然時(shí)效就需要使型材所處的溫度極低，使從淬火到入爐進(jìn)行人工時(shí)效的時(shí)間最短，但這在企業(yè)實(shí)際生產(chǎn)條件下是很難實(shí)現(xiàn)的且不實(shí)際的，因此必須采取工藝措施減小甚至消除自然時(shí)效的影響。

冬季，M003型材經(jīng)過(guò)2天的自然時(shí)效（已進(jìn)行一定程度的自然時(shí)效）后在165℃進(jìn)行人工時(shí)效，其時(shí)效硬化曲線(xiàn)如圖4所示。型材的布氏硬度隨時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)先迅速增加，然后緩慢增加，最后基本穩(wěn)定，穩(wěn)定時(shí)的布氏硬度約為100 HB。型材在時(shí)效20 h左右時(shí)達(dá)到峰時(shí)效，時(shí)效8 h時(shí)型材處于欠時(shí)效狀態(tài)，因此可以通過(guò)調(diào)整時(shí)效制度來(lái)調(diào)節(jié)力學(xué)性能。適當(dāng)提高時(shí)效溫度或延長(zhǎng)時(shí)效時(shí)間可以提高型材強(qiáng)度，適當(dāng)降低時(shí)效溫度或縮短時(shí)效時(shí)間可以降低型材強(qiáng)度，從而在夏季、冬季保持型材力學(xué)性能的穩(wěn)定性。

圖4 冬季M003型材在165℃的時(shí)效硬化曲線(xiàn)

另外，型材在儲(chǔ)存時(shí)存在一個(gè)使力學(xué)性能降低的自然時(shí)效時(shí)間段，這種現(xiàn)象可稱(chēng)為“自然時(shí)效陷阱”。在冬季，這個(gè)時(shí)間段約為型材淬火后的10～20 h范圍內(nèi)，但在夏季時(shí)情況將有所不同。因?yàn)橄募拒?chē)間溫度較高，淬火強(qiáng)度效果減弱，自然時(shí)效效應(yīng)較強(qiáng)，人工時(shí)效相轉(zhuǎn)變的孕育期變短，“自然時(shí)效陷阱”現(xiàn)象將會(huì)弱化，甚至消失[8]。因此，在冬季調(diào)整時(shí)效制度時(shí)應(yīng)注意特殊控制，最好能避開(kāi)這個(gè)時(shí)間段，以免型材力學(xué)性能波動(dòng)過(guò)大。

4 結(jié)論

（1）6×××擠壓型材的力學(xué)性能呈現(xiàn)季節(jié)性變化規(guī)律，也即夏季強(qiáng)度偏高而斷后延伸率偏低，冬季強(qiáng)度偏低而斷后延伸率偏高。

（2）6×××擠壓型材力學(xué)性能的季節(jié)性變化主要是由自然時(shí)效效應(yīng)引起的。夏季車(chē)間溫度高，自然時(shí)效效應(yīng)強(qiáng)，基體中析出大量尺寸較大的GP區(qū)，成為相析出形核的質(zhì)點(diǎn)，加快了時(shí)效進(jìn)程，促進(jìn)了強(qiáng)度提高。冬季車(chē)間溫度低，自然時(shí)效效應(yīng)弱，基體中析出的大量GP區(qū)因尺寸較小而在人工時(shí)效時(shí)回溶，延緩了時(shí)效進(jìn)程，導(dǎo)致型材強(qiáng)度偏低。

（3）為保證型材力學(xué)性能的穩(wěn)定性，夏季宜適當(dāng)降低時(shí)效溫度或縮短時(shí)效時(shí)間，冬季宜適當(dāng)升高時(shí)效溫度、延長(zhǎng)人工時(shí)效時(shí)間或避開(kāi)“自然時(shí)效陷阱”時(shí)間段。

[1] 陶勇.國(guó)外高速列車(chē)的材料與工藝進(jìn)展[J].國(guó)外機(jī)車(chē)車(chē)輛工藝，1993(1):1-10

[2]彭建，周綢，張丁非.高速列車(chē)用6N01鋁合金焊接接頭的組織與性能[J].金屬熱處理，2010，35（11）：33-36

[3]M.Takeda，F(xiàn).Ohkubo，T.Shirai.Stability of metastable phases and microstructures in the ageing process of Al-Mg-Si ternary alloys[J].Journal of Materials Science，1998，33: 2385-2390

[4] J.H.Chen，E.Costan，M.A.van Huis，et al.Atomic pillar-based nanoprecipitates strengthen Al-Mg-Si alloys[J]. Science，2006，312：416－419

[5]M.A.van Huis，J.H.Chen,M.H.F.Sluiter，et al.Phase stability and structural features of matrix-embedded hardening precipitates in Al－Mg－Si alloys in the early stages of evolution[J].Acta Materialia,2007，55：2183－2199

[6] 李沖.鋁合金中Mg2Si相演變行為及析出長(zhǎng)大機(jī)制的研究[D].濟(jì)南：山東大學(xué)，2012

[7] S.Esmaeili,D.J.Lloyd,W.J.Poole.A yield strength model for the Al-Mg-Si-Cu alloy AA6111[J].Acta Materialia，2003，51(8):2243-2257

[8]祝偉忠，王虎臣，王煜.A6N01-T5鋁合金型材力學(xué)性能與停放時(shí)間的關(guān)系[J].輕合金加工技術(shù)，2007，35（9）：27-29

[9] G.A.Edwards,K.Stiller，G.L.Dunlop，et al.The Precipitation Sequence in Al-Mg-Si alloys[J].Acta Metallurgica，1998，46(11): 3893-3904

[10] Meng Liu，Jakub Cizek，Cynthia S.T.Chang，et al. Early stages of solute clustering in an Al-Mg-Si alloy[J]. Acta Materialia，2015，91:355-364

[11]M.Murayama，K.Hono,M.Saga，et al.Atom probestudies on the early stages of precipitation in Al-Mg-Si alloys[J].Materials Science and Engineering A，1998，250:127-132

[12]M.W.Zandbergena，Q.Xu,A.Cerezo，et al.Study of precipitation in Al-Mg-Si alloys by Atom Probe Tomography I.Microstructural changes as a function of ageing temperature[J].Acta Materialia，2015，101:136-148

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Al-Li-Sc熱軋板制備工藝

美國(guó)專(zhuān)利US5882449

本專(zhuān)利介紹了一種可焊、高強(qiáng)、各向同性Al-Li合金熱軋板的制備工藝。該合金鑄坯的成分構(gòu)成（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為：Li(1.5～3.0)，Cu(1.0～4.0)，Sc(＞0.2～10.0)，Si(0.03～1.0)，F(xiàn)e(0.03～1.0)，Mn(0.05～1.0)，Mg(0.05～1.0)，Zn(0.05～1.0)，Zr (0.01～1.0)，Ti(0.05～1.0)，其他雜質(zhì)總和小于2.0，余量為鋁。其生產(chǎn)工藝主要包括：（1）將鑄坯升溫到局部晶粒細(xì)化溫度；（2）將上述鑄坯至少在較低的熱加工狀態(tài)下加工成半成品；（3）對(duì)半成品進(jìn)行再結(jié)晶處理，加工成再結(jié)晶狀態(tài)半成品；（4）對(duì)再結(jié)晶狀態(tài)半成品進(jìn)行熱加工；（5）對(duì)上工序熱加工產(chǎn)品進(jìn)行固溶熱處理、淬火和時(shí)效處理。

Study on Seasonal Variation of Mechanical Properties for 6×××Extruded Profiles

LIU Ping-li，DENG Yu-zhen，SONG Lin-lin，LIU Wen-xia
(Longkou Conglin Aluminum Co.，Ltd.，Longkou 265705，China)

Seasonal variation of mechanical properties for 6×××profiles was investigated by means of data statistics,Brinell hardness testing,tensile testing at ambient temperature and scanning electron microscopy.The results showed that the mechanical properties of 6×××extruded profiles varied with the season,which resulted from different natural ageing effects of summer and winter.Seasonal variation of mechanical properties of 6×××profiles would be weaken,even eliminated by appropriately adjusting ageing system ac?cording to the actual situation.

6×××extruded profiles；seasonal variation；natural ageing；solute clusters；GP zones

TG146.21，TG379

A

1005-4898(2017)02-0053-06

10.3969/j.issn.1005-4898.2017.02.11

劉平禮（1987-），男，河南信陽(yáng)人，碩士研究生、材料工程專(zhuān)業(yè)。

2016-10-08