復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷形成機(jī)制及控制技術(shù)研究

李健芳，李桂洋，郭鴻俊，杜寶憲，李艷霞

（1. 航天材料及工藝研究所，北京，100076；2. 北京航空航天大學(xué)，北京，100191）

復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷形成機(jī)制及控制技術(shù)研究

李健芳1，李桂洋1，郭鴻俊1，杜寶憲1，李艷霞2

（1. 航天材料及工藝研究所，北京，100076；2. 北京航空航天大學(xué)，北京，100191）

基于缺陷產(chǎn)生機(jī)理及多件復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷檢測數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，分析復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件常見的缺陷類型及影響制造缺陷的工藝因素與結(jié)構(gòu)因素；采用工藝仿真分析了加壓點(diǎn)及壓力對缺陷的影響規(guī)律，制定了工藝控制措施；通過Ф1 m典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件成型質(zhì)量及軸壓破壞試驗(yàn)驗(yàn)證工藝控制措施有效性及內(nèi)部質(zhì)量提高對承載能力的貢獻(xiàn)。結(jié)果表明：優(yōu)化網(wǎng)格筋條預(yù)壓實(shí)工藝、提高固化壓力能夠有效減少復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件制造缺陷，提高內(nèi)部質(zhì)量及構(gòu)件承載能力。

復(fù)合材料；熱壓罐工藝；制造缺陷

0 引 言

復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮結(jié)構(gòu)具有優(yōu)異的抗彎、抗屈曲性能，承受軸壓和外壓載荷能力強(qiáng)，結(jié)構(gòu)效率突出[1～3]，廣泛應(yīng)用于航天主承力結(jié)構(gòu)。為同時(shí)滿足承力、部段對接及零件安裝等要求，復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件通常包含網(wǎng)格筋條、蒙皮、端框、局部加厚區(qū)及局部開口等多種結(jié)構(gòu)特征，成型工藝尤為復(fù)雜。而復(fù)合材料成型過程是在高溫高壓條件下、材料固化與結(jié)構(gòu)成型同時(shí)完成的過程，材料內(nèi)部的化學(xué)反應(yīng)歷程無法直接監(jiān)測，工藝參數(shù)精確控制難度極大，導(dǎo)致復(fù)雜構(gòu)件經(jīng)常產(chǎn)生孔隙、疏松甚至分層缺陷，影響了復(fù)合材料構(gòu)件質(zhì)量及性能。嚴(yán)重地，將明顯降低承載能力，造成產(chǎn)品報(bào)廢。

國內(nèi)外對L形、非等厚層板等單一結(jié)構(gòu)特征構(gòu)件缺陷形成機(jī)制研究較多，對結(jié)構(gòu)復(fù)雜的網(wǎng)格-蒙皮回轉(zhuǎn)體構(gòu)件缺陷形成機(jī)制研究較少[4]。本文針對復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件，從缺陷產(chǎn)生機(jī)理出發(fā)，梳理制造缺陷的主要影響因素，采用工藝仿真與試驗(yàn)相結(jié)合的方法，研究缺陷與影響因素間的規(guī)律，制定相應(yīng)工藝控制措施，通過典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件成型質(zhì)量及軸壓破壞試驗(yàn)驗(yàn)證工藝控制措施的有效性及承載能力。

1 制造缺陷影響因素辨識(shí)及關(guān)聯(lián)規(guī)律

復(fù)合材料構(gòu)件制造缺陷形成機(jī)制復(fù)雜，影響因素眾多[5～8]，本文分別從成型工藝及結(jié)構(gòu)兩方面開展相關(guān)研究。

1.1 成型工藝因素

本文統(tǒng)計(jì)的缺陷類型均為超聲波無損檢測結(jié)果，執(zhí)行GJB1038.1A《纖維增強(qiáng)復(fù)合材料無損檢驗(yàn)方法》超聲波檢驗(yàn)部分中的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。依據(jù)超聲波信號(hào)在復(fù)合材料內(nèi)部傳播過程中在缺陷處、材料底表面的反射信號(hào)波形的相對關(guān)系來判定缺陷類型，如果層間反射信號(hào)幅度高且底波消失，則判定為分層缺陷。圖1為不同深度分層缺陷部位取樣后的微觀形貌。

圖1 不同深度分層缺陷微觀形貌

圖1顯示了分布在不同深度層間的不同尺寸的氣孔缺陷，缺陷沿層間的長度范圍為 0～2.25 mm，而不是整個(gè)缺陷區(qū)域內(nèi)的貫通性分層缺陷，這種“分層缺陷”的產(chǎn)生機(jī)理與孔隙、疏松缺陷產(chǎn)生機(jī)理相同，即在復(fù)合材料固化過程中，由于鋪層帶入的空氣、預(yù)浸料吸收的水分及預(yù)浸料本身含有的溶劑等小分子物質(zhì)未排除干凈，溫度升高時(shí)，樹脂黏度逐漸降低，孔隙內(nèi)壓力增大或相鄰孔隙聚集使孔隙增大，而外壓不足以壓潰孔隙，當(dāng)樹脂黏度驟增，開始凝膠時(shí)，孔隙或增大的孔隙則被固化在制品中，產(chǎn)生孔隙等缺陷。因此，孔隙等缺陷問題可以轉(zhuǎn)化為樹脂壓力問題。

在復(fù)合材料構(gòu)件固化過程中，與樹脂壓力相關(guān)的主要工藝參數(shù)為加壓點(diǎn)溫度和壓力值。研究中選取MT300/603熱熔法預(yù)浸料，采用小型壓機(jī)設(shè)備，從加壓點(diǎn)溫度、壓力值這兩個(gè)關(guān)鍵工藝參數(shù)出發(fā)，開展對孔隙缺陷影響規(guī)律的研究。

1.1.1 以加壓點(diǎn)溫度作為變量

工藝條件：制備100 mm×100 mm、厚度為10 mm的平板試件，溫度從室溫至180 ℃，升溫速率為30 ℃/h，溫度分別為110 ℃、120 ℃、130 ℃、140 ℃及150 ℃時(shí)，逐漸加壓至0.7 MPa，恒溫1 h，升溫至180 ℃后恒溫4 h。

圖 2為不同加壓點(diǎn)溫度下，固化后試板取樣孔隙率變化曲線。

圖2 MT300/603試板孔隙率與加壓點(diǎn)溫度的關(guān)系

由圖2可以看出，相同壓力下，隨著加壓點(diǎn)溫度增加，試樣內(nèi)部孔隙率逐漸增大。在加壓點(diǎn)溫度較低時(shí)，樹脂黏度低，流動(dòng)性好，在壓力作用下孔隙容易隨著樹脂流動(dòng)排除；當(dāng)加壓點(diǎn)溫度較高時(shí)，樹脂反應(yīng)程度逐漸加劇，樹脂黏度隨之增大，孔隙難以在壓力作用下排除，從而形成較多的孔隙缺陷。但工程實(shí)踐中，存在多個(gè)流膠通道時(shí)，為避免壓力過早施加造成樹脂膠液大量流失，纖維體積含量過高，必須綜合考慮，制定適當(dāng)?shù)募訅狐c(diǎn)溫度。無流膠通道的半包覆固化方式，可以采用較低的加壓點(diǎn)溫度。

1.1.2 以壓力值作為變量

工藝條件：制備100 mm×100 mm、厚度為10 mm的平板試件，溫度從室溫至180 ℃，升溫速率為30 ℃/h，當(dāng)溫度升至130 ℃時(shí)，壓力分別為0.1 MPa、0.4 MPa、

0.7 MPa、0.9 MPa及1.1 MPa，恒溫1 h，升溫至180 ℃后恒溫4 h。

圖3為不同壓力下，固化后試板取樣孔隙率變化曲線。

圖3 MT300/603試板孔隙率與壓力的關(guān)系

由圖3可以看出，相同加壓點(diǎn)溫度下，當(dāng)壓力從0.1～1.1 MPa變化時(shí)，試樣內(nèi)部孔隙率明顯降低，隨著外部壓力增加，外壓與孔隙內(nèi)部壓力差增大，有利于孔隙的排除。但在工程實(shí)踐中，須綜合考慮熱壓罐設(shè)備能力等問題，制定適當(dāng)?shù)膲毫χ怠?/p>

1.2 結(jié)構(gòu)因素

北京航空制造工程研究所統(tǒng)計(jì)了上萬件具有典型幾何特征的飛機(jī)用簡單復(fù)合材料結(jié)構(gòu)件缺陷類型、數(shù)量及分布數(shù)據(jù)，統(tǒng)計(jì)結(jié)果顯示制造缺陷與制件的結(jié)構(gòu)形式具有一定的關(guān)聯(lián)性[4]。

本研究提取了直徑為2 000 mm復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮柱段構(gòu)件的典型結(jié)構(gòu)特征：網(wǎng)格筋條、蒙皮、蒙皮加厚區(qū)、窗口加厚區(qū)及端框。對已成型的12件柱段產(chǎn)生的缺陷類型、數(shù)量及位置分布進(jìn)行了統(tǒng)計(jì)分析，結(jié)果如表1所示。

表1 復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷統(tǒng)計(jì) 單位：個(gè)

從表 1可以看出，蒙皮區(qū)基本不出現(xiàn)缺陷，網(wǎng)格筋條及其它厚度較大部位更容易產(chǎn)生缺陷，一般筋條上產(chǎn)生的缺陷單個(gè)面積較小，加厚區(qū)部位缺陷面積略大，但具體缺陷位置、尺寸隨機(jī)，無規(guī)律性。由于網(wǎng)格筋條基數(shù)大，其產(chǎn)生的缺陷數(shù)量最多，前端框厚度最大，也是產(chǎn)生缺陷數(shù)量較多的部位。因此，網(wǎng)格筋條及大厚度端框是復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件內(nèi)部質(zhì)量控制的關(guān)鍵因素。

對于復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件來說，結(jié)構(gòu)因素對制造缺陷的影響規(guī)律為：

a）網(wǎng)格筋條作為數(shù)量最大的結(jié)構(gòu)特征，對質(zhì)量一致性控制的要求非常高，目前以手工操作為主的條件下，出現(xiàn)缺陷的概率最大。

b）鋪層厚度超過20 mm時(shí)，對孔隙、分層等缺陷影響較大。熱熔法預(yù)浸料樹脂含量較低，固化時(shí)不放置吸膠材料，構(gòu)件較厚時(shí)，樹脂在厚度方向上滲透率很低，內(nèi)部小分子無法透過厚度方向完全排出。網(wǎng)格筋條一般窄而高，也可以視為厚度較大的層合結(jié)構(gòu)。

c）蒙皮作為面積最大的區(qū)域，因其相對較薄的壁厚不易出現(xiàn)缺陷。

d）孔隙、疏松及分層缺陷在各個(gè)結(jié)構(gòu)特征區(qū)域內(nèi)，具體產(chǎn)生的位置、尺寸具有隨機(jī)性，無明顯規(guī)律。

2 復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷控制

以固化過程中的壓力值為變量，采用工藝仿真分析方法，對網(wǎng)格筋條及蒙皮區(qū)域內(nèi)的成型壓力、纖維密實(shí)性進(jìn)行模擬計(jì)算，優(yōu)化固化工藝參數(shù)，制定工藝控制措施。

針對MT300/603復(fù)合材料熱壓罐成型固化過程物理化學(xué)變化進(jìn)行分析：a）基于傅里葉熱傳導(dǎo)方程，建立考慮樹脂固化反應(yīng)放熱的三維熱傳導(dǎo)/固化反應(yīng)模型；b）基于 Fortran語言編制有限元分析程序，用于描述熱壓罐成型過程中復(fù)合材料內(nèi)部溫度和固化度變化規(guī)律。將預(yù)浸料疊層假設(shè)為三維多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)，基于Biot固結(jié)理論，建立預(yù)浸料疊層在熱壓罐成型過程中的樹脂流動(dòng)/纖維密實(shí)數(shù)學(xué)模型，描述樹脂流動(dòng)和纖維密實(shí)導(dǎo)致的纖維分布狀態(tài)的變化。

以直徑1 m網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件為研究對象，如圖4所示，進(jìn)行熱壓罐成型工藝過程仿真，模擬 MT300/603材料體系在加壓點(diǎn)溫度下，固化壓力對復(fù)合材料內(nèi)部樹脂流動(dòng)/纖維密實(shí)性的影響，分析固化壓力對內(nèi)部孔隙等缺陷的影響，進(jìn)而提出工藝控制優(yōu)化措施。

圖4 網(wǎng)格-蒙皮結(jié)構(gòu)件

選取了典型結(jié)構(gòu)單元中二維剖面進(jìn)行模型的簡化，如圖5所示。蒙皮外表面為樹脂流膠邊界，并在該表面施加法向均布外力。

圖5 樹脂流動(dòng)/纖維密實(shí)模擬的二維幾何模型

模擬計(jì)算中，進(jìn)行了加壓邊界、邊界條件的設(shè)置、有限元網(wǎng)格的劃分。為了分析復(fù)合材料制件不同位置在成型過程中的變化差異，選取了5個(gè)典型位置進(jìn)行纖維體積含量的分析，分別為：區(qū)域1，經(jīng)過3次預(yù)壓實(shí)筋條底部；區(qū)域2，經(jīng)過2次預(yù)壓實(shí)筋條中部；區(qū)域3，經(jīng)過2次預(yù)壓實(shí)筋條頂部；區(qū)域4，經(jīng)過1次預(yù)壓實(shí)蒙皮部分；區(qū)域5：直接進(jìn)行固化的蒙皮部分。

根據(jù)MT300/603熱熔法預(yù)浸料預(yù)壓實(shí)制度（80 ℃保溫0.5 h，熱壓罐內(nèi)壓力為0.3 MPa）、固化制度（130 ℃保溫1 h+180 ℃保溫4 h，熱壓罐內(nèi)壓力0.6 MPa），對復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件成型結(jié)束后的厚度方向位移和纖維含量變化進(jìn)行了仿真分析，如圖6、圖7所示。

圖6 復(fù)合材料成型后厚度方向位移示意

從圖6看出，固化后靠近筋條部位的蒙皮在厚度方向的位移比較明顯，越靠近筋條，位移越小，筋條底部位移幾乎為零。表明在固化成型過程中施加的外壓力傳遞到筋條部位的有效壓力小于蒙皮，且越靠近筋條底部壓力越小，當(dāng)筋條所受外壓力不足以抑制孔隙等缺陷時(shí)將在固化后形成缺陷。因此，為保證筋條密實(shí)性，需要在筋條纏繞過程中，增加預(yù)壓實(shí)過程，使筋條底部充分密實(shí)。

圖7 復(fù)合材料成型后纖維含量示意

由圖 7可以看出，蒙皮部位纖維體積含量高，在61.3%～63.7%波動(dòng)，而筋條區(qū)域大部分維持在 59.35%左右，僅比初始纖維含量 58.7%略微提高，在蒙皮與筋條交叉位置，出現(xiàn)一個(gè)逐漸過渡的區(qū)域。仿真分析結(jié)果與實(shí)際情況吻合。纖維含量的變化也體現(xiàn)出外加成型壓力不容易傳遞到模腔內(nèi)的筋條部位，使得筋條區(qū)域與蒙皮區(qū)域的整體成型受力狀態(tài)有較大的差異，蒙皮在成型壓力作用下能夠獲得較充分的樹脂流動(dòng)和較好的纖維密實(shí)，而模腔內(nèi)的筋條區(qū)域受到的有效成型壓力不足，使得固化過程中欠缺整體樹脂流動(dòng)、纖維密實(shí)程度相較蒙皮不足，在兩者的交叉位置拐角區(qū)域，壓力的差異造成蒙皮側(cè)纖維密實(shí)程度更高而筋條側(cè)因壓力偏小而發(fā)生樹脂富集，從而可能呈現(xiàn)出富脂、孔隙甚至分層缺陷。實(shí)際產(chǎn)品固化后無損檢測結(jié)果顯示，蒙皮區(qū)缺陷發(fā)生的概率遠(yuǎn)小于筋條，與仿真分析結(jié)果吻合。

基于復(fù)合材料構(gòu)件固化后內(nèi)部質(zhì)量對壓力的敏感性，分別選取固化壓力為0.3 MPa、0.4 MPa、0.5 MPa、0.6 MPa、0.7 MPa和0.8 MPa，對不同固化壓力下各區(qū)域內(nèi)的纖維密實(shí)程度進(jìn)行了仿真分析，分別考察不同位置的纖維含量變化情況，如圖8所示。由圖8可以看到，不同成型壓力對最終的纖維體積含量影響顯著。筋條區(qū)域底部傳遞的有效壓力很小，導(dǎo)致纖維含量在固化成型過程中基本保持不變之外，其他區(qū)域的纖維體積含量都會(huì)隨著成型壓力的升高而增加，表明隨著固化壓力增加，各部位樹脂壓力也隨之增加，使纖維更加密實(shí)，較大的固化壓力有利于小分子物質(zhì)排出，減少或消除孔隙等缺陷。

圖8 不同成型壓力對相同位置纖維含量變化的影響

在復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件成型工藝方面，筋條一般采用2次預(yù)壓實(shí)，以便內(nèi)部小分子物質(zhì)的排出及預(yù)浸料密實(shí)，通常的控制措施為：筋條纏繞至高度的2/3左右時(shí)，進(jìn)行第1次預(yù)壓實(shí)，筋條纏滿后，再進(jìn)行第2次預(yù)壓實(shí)。通過工藝仿真分析，筋條內(nèi)部壓力傳遞困難，筋條底部區(qū)域的壓力很低，因此，筋條第 1次纏繞至2/3高度時(shí)預(yù)壓實(shí)的效果并不理想，可適當(dāng)降低第1次筋條纏繞高度，充分壓實(shí)筋條底部區(qū)域的預(yù)浸料。在后續(xù)驗(yàn)證件成型過程中，將第1次筋條纏繞高度降至1/2，然后進(jìn)行第1次預(yù)壓實(shí)，以便充分壓實(shí)筋條底部區(qū)域。

通過工藝仿真，分析了固化壓力對網(wǎng)格-蒙皮結(jié)構(gòu)纖維密實(shí)性、纖維體積含量的影響，結(jié)果表明：a）采用的工藝制度中加壓溫度能夠滿足產(chǎn)品固化要求；b）不同成型壓力對最終的纖維含量影響顯著，除筋條區(qū)域底部纖維體積含量在固化成型過程中基本保持不變外，其他區(qū)域纖維含量都會(huì)隨著成型壓力的升高而增加，可在原固化制度中0.6 MPa的固化壓力基礎(chǔ)上適當(dāng)提高固化壓力，結(jié)合工藝試驗(yàn)驗(yàn)證，最終確定固化壓力，從而有效減少孔隙等缺陷的產(chǎn)生。

3 試驗(yàn)驗(yàn)證

通過對復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷形成因素的梳理分析及關(guān)鍵工藝參數(shù)的仿真優(yōu)化分析，提出量化工藝控制措施及優(yōu)化的工藝控制參數(shù)，采用MT300/603熱熔法預(yù)浸料，制備直徑為1 m的典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件。固化成型后，通過超聲波無損檢測，表征其內(nèi)部質(zhì)量，通過軸壓破壞試驗(yàn)，考核其軸壓承載能力，并與以往同類構(gòu)件進(jìn)行對比分析，驗(yàn)證工藝控制措施的有效性及內(nèi)部質(zhì)量提高對承載能力的貢獻(xiàn)。

圖9為直徑為1 m典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件軸壓試驗(yàn)安裝狀態(tài)，圖10為試驗(yàn)件軸壓失穩(wěn)破壞后的外觀情況。

圖9 直徑為1m網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件軸壓破壞試驗(yàn)安裝狀態(tài)

圖10 試驗(yàn)件失穩(wěn)情況

表 2為試驗(yàn)件內(nèi)部質(zhì)量及軸壓試驗(yàn)情況。從表 2中可以看出，本研究制備的直徑為1 m的典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷面積為0.42%，不僅滿足小于1%的技術(shù)要求，較以往同類構(gòu)件內(nèi)部質(zhì)量也有一定程度提高，驗(yàn)證了工藝控制措施的有效性，其軸壓破壞載荷為791 kN，略高于以往2件同類結(jié)構(gòu)、同材料體系構(gòu)件的軸壓破壞載荷。在破壞模式相當(dāng)?shù)那疤嵯?，試?yàn)件的內(nèi)部質(zhì)量情況是影響承載性能的因素之一，加強(qiáng)筋是受壓縮載荷的主要結(jié)構(gòu)，其內(nèi)部缺陷面積大，在加載過程中，缺陷促進(jìn)了裂紋的擴(kuò)展，導(dǎo)致承載性能下降。另外，纖維角度準(zhǔn)確性、纖維平直性、纖維體積含量等因素，也是影響軸壓承載性能的重要因素。因此，要建立復(fù)合材料構(gòu)件承載能力與內(nèi)部缺陷間的關(guān)聯(lián)規(guī)律，必須進(jìn)行大量的試驗(yàn)考核驗(yàn)證。

表2 典型網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件質(zhì)量及軸壓試驗(yàn)情況

4 結(jié) 論

通過對復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件缺陷形成機(jī)制及控制技術(shù)的研究可以得出以下結(jié)論：

a）采用熱壓罐固化的復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件，網(wǎng)格筋條產(chǎn)生缺陷的概率最大。

b）影響復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件制造缺陷的主要工藝因素為加壓點(diǎn)溫度和壓力值；主要結(jié)構(gòu)因素為網(wǎng)格筋條、局部加厚區(qū)及厚端框，蒙皮區(qū)不容易出現(xiàn)缺陷。

c）在材料體系加壓點(diǎn)溫度適宜的前提下，提高熱壓罐壓力，能夠有效促進(jìn)纖維密實(shí)及小分子物質(zhì)的排出，有利于減少復(fù)合材料網(wǎng)格-蒙皮構(gòu)件內(nèi)部缺陷，提高內(nèi)部質(zhì)量及承載能力。

[1]杜善義, 章繼峰, 張博明. 先進(jìn)復(fù)合材料格柵結(jié)構(gòu)（AGS）應(yīng)用與研究進(jìn)展[J]. 航空學(xué)報(bào), 2007, 28(2): 419-421.

[2]馬斌捷, 盛祖銘, 賈亮, 王淑范. 軸外壓作用下復(fù)合材料網(wǎng)格加筋柱殼蒙皮鋪層和筋條角度優(yōu)化分析[J]. 導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù), 2009(1): 41-42.

[3]提亞峰, 唐國金. 在軸、外壓聯(lián)合作用下的C/E復(fù)合材料網(wǎng)格纏繞結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與分析[J]. 導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù), 2005(5): 37-38.

[4]王雪明, 謝富原, 李敏, 戴棣, 等. 熱壓罐成型復(fù)合材料復(fù)雜結(jié)構(gòu)對制造缺陷的影響規(guī)律[J]. 航空學(xué)報(bào), 2009(4): 757-762.

[5]古托夫斯基 T G. 李宏運(yùn), 等譯. 先進(jìn)復(fù)合材料制造技術(shù)[M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2004.

[6]劉玲, 張博明, 王殿富. 碳/環(huán)氧復(fù)合材料孔隙問題研究進(jìn)展[J]. 宇航材料工藝, 2004(6): 6-10.

[7]徐驥威, 李敏, 顧軼卓, 等. 熱固性樹脂中孔隙形成條件的定量測試方法與影響因素[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào), 2008, 25(2): 52-56.

[8]李艷霞, 李敏, 張佐光, 等. L形復(fù)合材料層板熱壓工藝密實(shí)變形過程的樹脂模擬[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào), 2008, 25(3): 78-83.

Mechanism of Manufacturing Defects and Controlling for Advanced Grid Stiffened Structures

Li Jian-fang1, Li Gui-yang1, Guo Hong-jun1, Du Bao-xian1, Li Yan-xia2
(1. Aerospace Research Institute of Materials & Processing Technology, Beijing, 100076; 2. Beihang University, Beijing, 100191)

The process influencing association of curing defects in advanced grid stiffened composite is summarized in term of the control factors and defect characters. Meanwhile, the control factors of curing temperature and pressure were evaluated via process simulation for creating the process control method. Furthermore, the typical grid stiffened cylinder is prepared to verify the availability for this process control method. The results show that increasing pressure parameter can significantly enhance the quality and compression stability of advanced grid stiffened structures.

Composites; Autoclave process; Manufacturing defect

V45

A

1004-7182(2017)01-0079-05

10.7654/j.issn.1004-7182.20170119

2016-01-01；

2016-07-01

國家自然科學(xué)基金-青年科學(xué)基金項(xiàng)目（51603058）

李健芳（1982-），女，高級工程師，主要研究方向?yàn)闃渲鶑?fù)合材料與工藝