水霧荷電振弦纖維柵除塵器除塵性能影響因素的實(shí)驗(yàn)研究*

鄔長福，李義杰，陳祖云，陳　亮

(1. 江西理工大學(xué) 資源與環(huán)境工程學(xué)院，江西 贛州 341000 ；2. 江西省礦冶環(huán)境污染控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江西 贛州 341000)

0　引言

振弦纖維柵捕集荷電含塵水霧是一個十分復(fù)雜的過程，其主要受攔截效應(yīng)、慣性碰撞作用和擴(kuò)散效應(yīng)的綜合作用[1-4]，由于纖維絲捕集荷電含塵水霧具有重力沉降效率、外加電場纖維過濾效率及多層振弦絲除塵效率[5-8]，覆蓋在纖維上形成水膜，在平衡狀態(tài)下，水膜厚度增加了纖維的直徑，提高了過濾過程的捕集效率[9]；同時濕潤的纖維產(chǎn)生共振時，纖維之間產(chǎn)生二次造膜，進(jìn)而增加捕塵的幾率，提高除塵效率[10-13]。

隨著對靜電與濕式振弦除塵器的復(fù)合技術(shù)研究[14]，除塵器在工業(yè)微細(xì)粉塵控制方面應(yīng)用很成功[15-16]，噴霧荷電振弦洗滌除塵器由此顯現(xiàn)，該除塵器不僅對呼吸性粉塵有很好的捕集降塵效果，同時也被廣泛應(yīng)用于脫硫工藝，并取得了良好的脫硫效果[17-18]。鑒于共振造膜效應(yīng)在振弦纖維柵除塵中起主導(dǎo)作用，纖維絲振動特性直接影響造膜效果，進(jìn)而影響捕塵效率，因此研究了解密集纖維絲除塵機(jī)理并推動我國除塵技術(shù)的發(fā)展、控制工業(yè)廢氣粉塵污染等具有重要意義。

1　水霧荷電振弦纖維柵除塵器的結(jié)構(gòu)及除塵機(jī)理

鑒于試驗(yàn)中纖維絲主要為橫向振動，因此本文只考慮纖維的橫向振動。在局限空間內(nèi)受流體周期性作用力激勵，纖維絲與漩渦脫落的共振響應(yīng)可簡化為彈性體的受迫振動，由于纖維絲是上下固定的，在恒定氣流作用下，纖維絲共振造膜的難易程度可量化為纖維絲共振振幅大小[19]，其波動方程為：

(1)

式中：ρL為系統(tǒng)線密度(包括流體的附加質(zhì)量)，kg/m3；F(2,t)為作用在纖維絲上的外力(包括阻尼分量和FL)，N；T為纖維張力，N。

由于FL是隨時間t周期性變化的，則可通過三角函數(shù)表示：

(2)

根據(jù)纖維絲的振動條件，式中Sr數(shù)可采用經(jīng)驗(yàn)公式：

(3)

通過分離變量，將正交振動方程轉(zhuǎn)化為n階單自由度共振響應(yīng)方程，則其共振響應(yīng)振幅為：

(4)

式中：m為纖維絲及附著物總質(zhì)量，kg；Y為阻尼比，Y=c/2mkL，c為纖維材料的阻尼系數(shù)，N·s/m。

發(fā)生共振時，fS=fL，將式(2)和(3)代入(4)并整理可得：

(5)

由上式可知，密集纖維絲在恒定流體作用下誘發(fā)共振造膜效應(yīng)，其共振振幅與下列因素有關(guān)：

1)外界條件因素：ρS，P，Re，U；

2)纖維柵物理結(jié)構(gòu)因素：L，D(改變其大小可等效為纖維間隙變化)；

3)纖維材料因素：ω，c。

2　實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

噴霧荷電振弦纖維柵除塵器模型結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示，采用電暈荷電，模型主要由發(fā)塵器、抽出式通風(fēng)系統(tǒng)、供水系統(tǒng)、供電系統(tǒng)、噴霧荷電系統(tǒng)、振弦纖維柵除塵系統(tǒng)6部分組成，含塵氣流從除塵器左側(cè)進(jìn)風(fēng)管進(jìn)入，經(jīng)過水霧荷電的捕集，振弦柵的攔截清灰，然后通過風(fēng)機(jī)出口排出。

1-發(fā)塵器；2-集流器；3-采樣頭；4-進(jìn)風(fēng)管；5-高壓絕緣子；6-高壓電源；7-控制框；8-增壓霧化系統(tǒng)；9-噴嘴；10-環(huán)形芒刺電極；11-振弦柵；12-傾斜壓差計(jì)；13-濾膜盒；14-轉(zhuǎn)子流量計(jì)；15-風(fēng)機(jī)；16-風(fēng)量調(diào)節(jié)閥；17-排風(fēng)管；18-抽氣泵圖1　試驗(yàn)系統(tǒng)示意Fig.1　Schematic diagram of the test system

降塵效率采用等速采樣法，采樣重復(fù)三次，最終結(jié)果取平均值；其計(jì)算公式為：

(6)

式中：ΔM1為除塵箱體入口測點(diǎn)采樣質(zhì)量，g；ΔM2為除塵箱體出口測點(diǎn)采樣質(zhì)量，g。

阻力損失采用箱體進(jìn)出口端的全能量之差，其數(shù)值可用箱體兩端測點(diǎn)所測得的相對靜壓差和平均動壓差的和，其表達(dá)式為：

ΔH=ΔHs+ΔHv

(7)

式中：ΔH為除塵箱體阻力損失，Pa；ΔHs為除塵箱體兩端相對靜壓差，Pa；ΔHv為除塵箱體兩端平均動壓差，Pa。

3　實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1　實(shí)驗(yàn)電暈電壓范圍的確定

由于試驗(yàn)過程為電暈荷電，需控制電暈極電壓，使其始終處于電暈電壓范圍內(nèi)，因此在試驗(yàn)前需先確定電暈電壓范圍，確保實(shí)驗(yàn)荷電效率最高。實(shí)驗(yàn)選用的電暈外徑為75 mm，共6個芒刺，芒刺長10 mm，霧化壓力0.5 MPa，噴嘴孔徑0.4 mm，噴嘴與電暈環(huán)間距d=25 mm，50 mm，75 mm。由于實(shí)驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)眾多，以具有代表性的入口風(fēng)速v=8.12 m/s為例，得到不同噴極間距時的纖維柵伏安特性，如圖2所示。

圖2　不同噴極間距的纖維柵伏安特性Fig.2　Volt-ampere characteristics of fiber grids with different spray pitch

由圖可知，不同噴極間距的電暈電壓范圍分別為：5～23 kV(25 mm)，5～32 kV(50 mm)，5～36 kV(75 mm)，表明噴極間距越大電暈電壓范圍越廣，同一電壓下的電暈電流隨噴極間距增大出現(xiàn)先減小后增大現(xiàn)象。對比上圖可得間距為75 mm電暈荷電效果最佳，且電暈電壓調(diào)控范圍越大的試驗(yàn)對比效果越明顯，因此選取d=75 mm為本試驗(yàn)噴極間距，電暈電壓范圍為5～34 kV。

3.2　振弦纖維柵濾塵單因素影響

由理論分析可知振弦纖維柵除塵效應(yīng)與外界條件、纖維柵結(jié)構(gòu)及材料有關(guān)，考慮除塵系統(tǒng)結(jié)構(gòu)布置，為得到最優(yōu)配置，選定纖維柵板數(shù)量、纖維柵與噴嘴間距、纖維柵材料和間隙4個因素進(jìn)行單因素試驗(yàn)；試驗(yàn)以除塵效率及阻力損失為參照結(jié)果，針對各因素對纖維柵除塵效率的影響進(jìn)行了分析研究。

3.2.1纖維柵板數(shù)量

設(shè)定電暈電壓為30 kV，測得ρ=1.17 kg/m3，選取6塊尼龍纖維柵，纖維間隙為0.6 mm，纖維柵與電暈極間距為110 mm，在噴霧條件下得到不同入口風(fēng)速下的不同纖維柵數(shù)量除塵效率及阻力損失，試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

圖3　不同纖維柵板數(shù)的除塵效率Fig.3　Dust removal efficiency of different fiber grid plates

由圖可知，隨入口風(fēng)速增大，多塊纖維柵除塵效率明顯大于單塊纖維柵，且除塵效率均達(dá)到90%以上；隨風(fēng)速增大纖維柵板數(shù)為2，3，4塊的除塵效率逐漸增大，且增幅漸緩，1，5，6塊的除塵效率則表現(xiàn)為先增后減，表明并非纖維柵板數(shù)量越多除塵效果越好，存在最佳除塵纖維柵板數(shù)。

為得到除塵效率最佳的纖維柵板數(shù)，提取對比性較高的2個入口風(fēng)速：4 m/s，11 m/s，分別得到纖維柵板與除塵效率關(guān)系圖,如圖4所示，當(dāng)v1處于低風(fēng)速時，裝置除塵效率與纖維柵板數(shù)呈正相關(guān)；當(dāng)v1處于高風(fēng)速時，裝置除塵效率隨纖維柵板數(shù)增多而先增后減。以上兩風(fēng)速可分別代表低風(fēng)速和高風(fēng)速時的不同纖維柵數(shù)的除塵效率，由此，高風(fēng)速時3塊纖維柵板的除塵效率最高，除塵器處理風(fēng)速(入口風(fēng)速)普遍為高風(fēng)速，因此纖維柵數(shù)為3塊時更為適用。

圖4　纖維柵板數(shù)與除塵效率關(guān)系Fig.4　The relationship between the number of fiber grids and the dust removal efficiency

圖5為不同纖維柵板數(shù)的阻力損失，由圖可知，隨入口風(fēng)速變化，裝置阻力損失與纖維柵板數(shù)呈正相關(guān)。當(dāng)纖維柵板數(shù)為1，2，3塊時，阻力隨風(fēng)速增大的增幅較平緩，近似一次線性關(guān)系；纖維柵板數(shù)為4，5，6塊時，阻力隨風(fēng)速增大增幅先增后減，近似二次線性關(guān)系。分析可知，隨纖維柵板數(shù)增加，纖維柵間流體緩沖作用愈顯著，導(dǎo)致阻力急劇增大。結(jié)合圖4可知，風(fēng)速較大時，這種緩沖作用還會影響纖維柵的濾塵效果，導(dǎo)致除塵效率下降。

圖5　不同纖維柵板數(shù)的阻力損失Fig.5　The resistance loss of different number of fiber

綜上分析可知，要保證良好的節(jié)能和除塵效果需選擇恰當(dāng)?shù)睦w維柵板數(shù)。在實(shí)驗(yàn)中，優(yōu)先考慮纖維柵數(shù)N≤3，又由圖4可知，纖維柵板為3塊時除塵效率最高，但其阻力偏大，且2塊纖維柵板的除塵效率僅比3塊時小1.28%，平均阻力較3塊時小約50 Pa，綜合考慮除塵效率和阻力可得出纖維柵板數(shù)單因素配置最佳為2塊。

3.2.2纖維柵與噴嘴間距

為盡可能實(shí)現(xiàn)配置優(yōu)化，針對纖維柵板與噴嘴間距進(jìn)行了單因素試驗(yàn)研究。其中電暈電壓為30 kV，采用單塊0.6 mm間隙塑膠柵板，纖維柵與電暈極距為110 mm，空氣密度=1.174 kg/m3，試驗(yàn)結(jié)果如下圖。

圖6　不同間距時的除塵效率隨風(fēng)速變化規(guī)律Fig.6　The dust removal efficiency varies with wind speed at different intervals

根據(jù)共振理論，在未達(dá)到共振風(fēng)速時除塵效率逐漸增大，之后逐漸減小，因此，如圖6所示，不同間距時的除塵效率隨風(fēng)速增大均為先增大后減小。當(dāng)間距為185 mm時，風(fēng)速較大情況下的除塵效率降幅較大，這是由于在霧化區(qū)間未收斂前，距噴嘴越近，在霧化壓力和流體綜合作用下，含塵霧粒水平速度越大，越不易被纖維柵捕集，加之風(fēng)速大于共振風(fēng)速后，纖維柵造膜效應(yīng)減弱，導(dǎo)致除塵效率急劇降低；由上圖可知，隨纖維柵與噴嘴間距增大，除塵效率先增后減，試驗(yàn)間距為230 mm時達(dá)到極值，除塵效果最佳。

3.2.3纖維柵材料

設(shè)定電暈電壓為30 kV，測得ρ=1.17 kg/m3，選擇尼龍、塑膠、滌綸、不銹鋼纖維柵板各1塊，纖維柵與電暈極間距110 mm，纖維間隙為0.6 mm，在噴霧狀態(tài)下分別進(jìn)行試驗(yàn)，其中阻力損失試驗(yàn)結(jié)果見圖7。

圖7　不同材料纖維柵阻力損失Fig.7　Loss of resistance of the fibrous grids of different materials

由圖7可知，隨風(fēng)速增大，不同材料纖維柵阻力均增大，阻力大小排序近似為：塑膠>滌綸>不銹鋼>尼龍，且滌綸、不銹鋼、尼龍阻力大小相近，塑膠柵板隨風(fēng)速變化的增幅較前三者大。雖然纖維柵材料振動特性越好，除塵效率越高，但阻力也越大。塑膠纖維柵較其他纖維柵阻力差值在0～24 Pa之間，且塑膠纖維柵除塵效率比其他纖維柵有明顯優(yōu)勢，因此，對于單塊纖維柵布置而言，塑膠材料纖維柵為最佳選擇。

3.2.4纖維柵間隙

選擇單塊塑膠纖維柵板，電暈電壓為30 kV，纖維柵與電暈極間距為110 mm，空氣密度=1.165 kg/m3。噴霧條件下纖維間隙分別為0.6 mm，1.2 mm，1.8 mm，2.4 mm，3 mm，3.6 mm試驗(yàn)結(jié)果如圖8和圖9所示：

由圖8可知，任一間隙纖維柵隨風(fēng)速增大除塵效率先增后減；同一風(fēng)速下，纖維柵除塵效率隨纖維間隙增大而減小，且大間隙纖維柵除塵效率更加穩(wěn)定；各間隙除塵效率峰值隨間隙增大而向右偏移，表明纖維柵共振風(fēng)速隨纖維柵間隙增大而增大。

圖8　除塵效率與纖維柵間隙關(guān)系Fig.8　Relationship between dust efficiency and fiber grid clearance

圖9　阻力損失與纖維柵間隙關(guān)系Fig.9　Resistance loss versus fiber grid clearance

由圖9可知，相同間隙纖維柵阻力隨風(fēng)速增大而增大，相同風(fēng)速時隨纖維間隙增大而減小，因?yàn)槔w維間隙越大，越難形成水膜，因此纖維柵阻力也就越小。在同一風(fēng)速下，纖維間隙越大，其阻力降幅越小，阻力值越相近。

3.3　振弦纖維柵濾塵正交試驗(yàn)研究

在單因素試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上，為獲得除塵器振弦纖維柵的最佳配置，選取纖維柵板數(shù)量(N)、纖維材料、纖維柵間隙(Δ)、纖維柵板與噴嘴間距(D0)因素進(jìn)行4因素三水平正交試驗(yàn)，各水平如表1所示。

表1　因素水平表

采用SPSS軟件對正交試驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)及分析，對各因素組合進(jìn)行試驗(yàn)。由于風(fēng)速變量隨各組合配置變化而變化，為控制風(fēng)速變量，因此需得到各組合試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)值與風(fēng)速關(guān)系曲線，再從曲線上提取各組合同一風(fēng)速下的目標(biāo)值。為得到該曲線，試驗(yàn)設(shè)定電暈電壓25 kV，噴霧水壓0.5 MPa，測算得空氣密度=1.167 kg/m3，發(fā)塵速率mv=0.2g/s，入口平均粉塵濃度為，對6個風(fēng)檔分別進(jìn)行試驗(yàn)，各因素組合均重復(fù)3次試驗(yàn)，在控制風(fēng)速v1=6 m/s下得到各因素組合除塵效率及阻力，最終得如表2所示統(tǒng)一試驗(yàn)條件變量后的正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

將上數(shù)據(jù)輸入SPSS作為因變量，進(jìn)行方差分析，分析結(jié)果如表3和圖10所示。

表2　SPSS正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表3　主體間效應(yīng)的檢驗(yàn)

圖10　各因素水平與目標(biāo)值關(guān)系Fig.10　Relationship between each factor level and the target value

以上數(shù)據(jù)均以顯著水平Sig=0.05為基準(zhǔn)，顯著性水平越高相對目標(biāo)值越重要，當(dāng)因子Sig值小于0.05時證明該因子顯著，其值越小顯著性越強(qiáng)。本試驗(yàn)?zāi)Ｐ徒y(tǒng)計(jì)量F=24.046，Sig<0.05，具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。同時對比上表可得各因素顯著性排序：

1)除塵效率：纖維柵數(shù)=纖維柵間隙>纖維材料>纖維柵與噴嘴間距。

2)阻力損失：纖維柵數(shù)=纖維柵間隙=纖維材料=纖維柵與噴嘴間距 。

由圖10可知：(a)圖中，除塵效率隨纖維柵數(shù)增加的增幅較平緩，但其阻力在纖維柵數(shù)為3后增幅增大，綜合顯著性排序結(jié)果，選擇纖維柵數(shù)為3塊最佳；(b)圖中，除塵效率塑膠及尼龍均大于90%，但尼龍阻力明顯更小，因此選擇尼龍材料為最佳；(c)圖中，除塵效率隨纖維柵間隙增大降幅較大，根據(jù)顯著性排序，除塵效率應(yīng)著重考慮，且0.6 mm和1.8 mm間隙阻力降幅較小，因此選擇0.6 mm間隙最佳；(d)圖中除塵效率幾乎不隨間距變化而變化，但阻力隨間距增大而增大，且增幅較小，因此選擇185 mm間距最佳。

綜上可確定正交試驗(yàn)的最佳配置為3塊間隙0.6 mm尼龍纖維柵板，且纖維柵板據(jù)噴嘴最小間距為185 mm。

4　結(jié)論

1)密集纖維絲共振振幅與外界條件因素ρS，P，Re，U；纖維柵物理結(jié)構(gòu)因素L，D；纖維材料因素ω，C有關(guān)。

2)多塊纖維柵除塵效果明顯優(yōu)于單塊纖維柵，纖維柵單因素試驗(yàn)最佳板數(shù)為2塊；纖維柵與噴嘴間距為230 mm時除塵效果最佳；對于單塊纖維柵布置而言，塑膠材料纖維柵為最佳選擇；同時纖維柵除塵效率隨纖維柵間隙增大而增大，阻力損失隨纖維間隙增大而減小。

3)在各變量一致條件下利用SPSS軟件分析得出除塵效率目標(biāo)值顯著性排序?yàn)椋豪w維柵數(shù)=纖維柵間隙>纖維材料>纖維柵與噴嘴間距；阻力損失目標(biāo)值顯著性排序?yàn)椋豪w維柵數(shù)=纖維柵間隙=纖維材料=纖維柵與噴嘴間距；3塊間隙0.6 mm尼龍纖維柵板，且纖維柵板距噴嘴最小間距為185mm時為正交試驗(yàn)最佳配置。

[1]袁文博.振弦除霧機(jī)理與試驗(yàn)研究[D].武漢：武漢科技大學(xué),2013.

[2]姚小清.濕式密集纖維柵的粉塵過濾性能研究[D].青島：青島理工大學(xué),2013.

[3]伏欣.氣動彈性力學(xué)原理[M].上海:上?？萍汲霭嫔?1982:625-628.

[4]谷卉穎.濕式纖維層粉塵過濾機(jī)理及實(shí)驗(yàn)研究[D].青島:青島理工大學(xué),2009.

[5]王陽.靜電濕式振弦除霧機(jī)理及實(shí)驗(yàn)研究[D].武漢：武漢科技大學(xué),2014.

[6]吳琨,王京剛,毛益平,等.荷電水霧振弦柵除塵技術(shù)機(jī)理研究[J].金屬礦山,2004(8):59-62.

WU Kun, WANG Jinggang, MAO Yiping, et al. Study on mechanism of vibrating grid dedusting technology with charged fog[J]. Metal Mine,2004(8):59-62.

[7]杭德森,張成昆.新型纖維除霧器的開發(fā)與應(yīng)用[J].硫酸工業(yè),2007(2):37-40.

HANG Desen, ZHANG Chengkun. Development and application of a new type of fibre mist eliminator[J]. Sulphuric Acid Industry, 2007(2):37-40.

[8]白敏菂,王少雷,陳志剛,等.煙道荷電凝并電場對電捕集微細(xì)粉塵效率的影響[J].中國環(huán)境科學(xué),2010,30(6):738-741.

BAI Mindi, WANG Shaolei, CHEN Zhigang, et al．Effect of submicron dust charging and coagulation in the flue on the efficiency of ESP[J]. China Environmental Science, 2010,30(6):738-741.

[9]王福成,荀光學(xué),王英敏,等.濕式振動纖維柵除塵凈化裝置工業(yè)試驗(yàn)研究[J],金屬礦山,2000(1): 49-51.

WANG Fucheng, GOU Guanxue, WANG Yingmin, et al. Industrial test research on wet vibrating fibre grid dust removing and cleaning device[J]. Metal Mine, 2000(1): 49-51.

[10]國家經(jīng)貿(mào)委安全科學(xué)技術(shù)研究中心.濕式振動纖維柵除塵器[P].中國專利CN2368609Y,2000-03-15.

[11]王洪銘,鄒正平,史偉,等.氣動霧化噴嘴強(qiáng)化湍流擴(kuò)散的實(shí)驗(yàn)研究[J].氣動實(shí)驗(yàn)與測量控制,1995,9(4):6-40.

WANG Hongming, ZHOU Zhengping, SHI Wei, et al. An experimental investigation of intens-ifying turbulence diffusion on an airblast atomizer[J].Aerodynamic Experiment and Measurement & Control, 1995,9(4):6-40.

[12]張?jiān)O(shè)計(jì),李文樹. 濕式振弦柵除塵器除塵機(jī)理探討[J]. 礦業(yè)安全與環(huán)保,1998(3):41-42.

ZHANG Sheji，LI Wenshu. Wet vibrating wire grid filter dust removal mechanism[J]. Mining Safety & Environmental Protection，1998(3):41-42.

[13]宮麗虹,王英敏,劉鯤. 濕式纖維柵除塵作用機(jī)理的實(shí)驗(yàn)研究[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào),2001,20(1):26-28.

GONG Lihong, WANG Yingming, LIU Kun. Experimental study on the dust collection mechanisms of wet fiber grid[J].Journal of Liaoning Technical University, 2001,20(1):26-28.

[14]吳琨,王京剛,毛益平,等.荷電水霧振弦除塵器的性能研究[J].有色金屬(礦山部分),2004(5):46-48.

WU Wu, WANG Jinggang, MAO Yiping, et al. Study on the performance of charged water mist vibrating string dust collector[J]. Nonferrous Metals(Mining Section), 2004(5):46-48.

[15]花福志.電袋復(fù)合除塵器在火電廠的應(yīng)用[J].企業(yè)技術(shù)開發(fā),2012,31(8):88-89.

HUA Fuzhi. Application of electric bag composite dust collector in thermal power plant[J]. technological Development of Enterprise, 2012,31(8):88-89.

[16]趙鵬,陳勇,蹇浪,等.濕式靜電除塵器在火電廠中的應(yīng)用探討[J].能源與環(huán)境,2013,(6):95-96,99.

ZHAO Peng, CHEN Yong, JIAN Lang, et al. Application of wet electrostatic precipitator in thermal power plant[J]. Energy and Environment, 2013,(6):95-96,99.

[17]余新明,楊漢華,姚國建,等.纖維柵洗滌器除塵脫硫應(yīng)用試驗(yàn)[J].環(huán)境工程,2001,19(4):33-34.

YU Xinming, YANG Hanhua, YAO Guojian, et al. Application test of dedusting and desulfurization by a scrubber with fiber railing penels[J]. Environmental Engineering, 2001,19(4):33-34.

[18]孫志輝,崔艷明,宋旭,等.纖維柵洗滌器除塵脫硫?qū)嶒?yàn)臺的設(shè)計(jì)和研究[J].山東輕工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2011,25(3):52-56.

SUN Zhihui, CUI Yanming, SONG Xu, et al. Design and study on the scrubber with fiber railing panels[J]. Journal of Shandong Institute of Light Industry(Natural Science Edition), 2011,25(3):52-56.

[19]宮麗虹,劉鯤,王英敏,等.振動纖維柵除塵器中單纖維振動特性的研究[J],安全與環(huán)境學(xué)報(bào),2001,1(6):15-18.

GONG Lihong, LIU Kun, WANG Yingmin, et al. A research on the vibration properties of the single fibers in vibration fiber grid dust collector[J]. Journal of Safety and Environment, 2001,1(6):15-18.