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    45鋼卸扣斷裂原因分析

    2017-04-10 10:39:33李秀杰魏麗晶中國第一重型機械集團大連加氫反應器制造有限公司大連116113
    理化檢驗(物理分冊) 2017年3期
    關鍵詞:弓形珠光體鐵素體

    李秀杰, 魏麗晶(中國第一重型機械集團 大連加氫反應器制造有限公司, 大連 116113)

    45鋼卸扣斷裂原因分析

    李秀杰, 魏麗晶
    (中國第一重型機械集團 大連加氫反應器制造有限公司, 大連 116113)

    在吊裝43.4 t容器過渡段的過程中,某吊裝工具的卸扣發(fā)生了斷裂。通過化學成分分析、斷口形貌分析、金相檢驗、硬度測試等方法,對卸扣斷裂的原因進行了分析。結果表明:卸扣斷裂起源于表面的缺陷處,缺陷的存在及熱處理工藝不當導致的組織分布不均勻、晶粒粗大、鐵素體沿晶界析出是導致卸扣承載時斷裂的主要原因。

    45鋼;卸扣;斷裂;缺陷;熱處理工藝

    卸扣是索具的一種,國內市場上常用的卸扣按生產標準一般分為國標、美標和日標3類;按形式可分為弓形(歐米茄形)帶母卸扣和D形(U形或直形)帶母卸扣。卸扣材料常見的有碳鋼、合金鋼、不銹鋼、高合金鋼等。

    某弓形卸扣在吊裝43.4 t容器過渡段的過程中發(fā)生了斷裂,兩個斷口均位于卸扣拐點處,見圖1。吊裝過程中共用了兩個卸扣,材料為45鋼,單個卸扣額定載荷為35 t,規(guī)格為φ51 mm,銷軸為W型(帶環(huán)眼和臺肩的螺紋銷軸)。筆者通過化學成分分析、斷口形貌分析、金相檢驗等方法對該卸扣進行失效分析,尋找斷裂的原因,為該產品的改進提供參考,以提高卸扣在使用過程中的抗風險能力[1]。

    1 卸扣的技術要求

    GB/T 25854-2010《一般起重用D形和弓形鍛造卸扣》[2]和ISO 2415:2004《起重用鍛造卸扣 D形弓形卸扣》對卸扣的化學成分、硬度、晶粒度、力學性能都有相應的規(guī)定,具體如表1~3所示。按照GB/T 6394-2002《金屬平均晶粒度測定法》[3]中5.3截點法對卸扣材料晶粒度進行檢驗時,晶粒度應達到奧氏體5級或更細。

    表1 卸扣的化學成分要求(質量分數)Tab.1 Chemical composition requirement of the shackle (mass fraction) %

    表2 卸扣的硬度要求Tab.2 Hardness requirement of the shackle

    表3 卸扣的力學性能要求Tab.3 Mechanical property requirement of the shackle

    圖1 斷裂卸扣的宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of the fractured shackle:(a) the fractured shackle; (b) the lower part of the fractured shackle; (c) left fracture surface of the lower part;(d) right fracture surface of the lower part; (e) left fracture surface of the upper part; (f) right fracture surface of the upper part

    2 理化檢驗

    2.1 化學成分分析

    在斷裂卸扣的斷口附近取樣進行化學成分分析,結果見表4。參照GB/T 699-2015《優(yōu)質碳素結構鋼》[4],可見該卸扣的化學成分滿足45鋼的要求。

    2.2 斷口形貌分析

    利用掃描電鏡(SEM)對圖1(c)卸扣斷口的微觀形貌進行觀察[5],結果見圖2。從圖2(a)中可以看出斷口起裂源處有缺陷,對缺陷處進行形貌觀察,結果見圖2(b)~(e)。從圖2(b)可以看出卸扣經歷了3次斷裂過程:首先Ⅰ區(qū)缺陷為最初形成的,存在時間最長,從圖2(c)可以看出該區(qū)氧化較嚴重,表面覆蓋著大量的氧化物;Ⅱ區(qū)為二次斷裂,由Ⅰ區(qū)斷裂擴展到Ⅱ區(qū),經歷時間比Ⅰ區(qū)要短,從圖2(d)中可見氧化物相對少些;Ⅲ區(qū)為最后斷裂部位,從未被氧化的晶粒內部發(fā)生了解理脆性斷裂,見圖2(e)。

    表4 斷裂卸扣的化學成分分析結果(質量分數)Tab.4 Analysis results of chemical compositions of the fractured shackle (mass fraction) %

    圖3 斷裂卸扣的顯微組織形貌Fig.3 Microstructure morphology of the fractured shackle: (a) fracture surface after corrosion; (b) microstructure of the light region; (c) microstructure of the dark region

    2.3 金相檢驗

    2.3.1 顯微組織

    利用金相顯微鏡對另一斷口表面進行顯微組織觀察,結果如圖3所示。從圖3(a)可以看出,經過侵蝕后斷口表面的顏色不均勻,中間顏色深,兩邊顏色淺,說明整個斷口的組織分布不均勻。對各區(qū)組織放大50倍進行觀察,可見顏色略淺的部位為細晶區(qū),顏色略深的部位為粗晶區(qū)。細晶區(qū)的顯微組織為珠光體+沿晶界析出的先共析鐵素體,如圖3(b)所示;粗晶區(qū)的顯微組織亦為珠光體+沿晶界析出的先共析鐵素體,且具有輕微的魏氏組織形貌,如圖3(c)所示?;w組織為珠光體+網狀分布的鐵素體,屬于鍛造組織,網狀鐵素體(及部分魏氏組織)對吊裝用卸扣而言應為不正常組織,表明卸扣鍛件未按技術要求進行適當的熱處理。

    2.3.2 晶粒度

    按照GB/T 6394-2002截點法檢驗圖3(b),(c)中顯微組織的晶粒度,結果分別為4.5級和1.5級。可見細晶區(qū)和粗晶區(qū)的晶粒度均不滿足標準中5級或更細等級的要求。

    圖4 斷裂卸扣的硬度測試Fig.4 Hardness testing of the fractured shackle

    2.4 硬度測試

    對斷裂卸扣進行布氏硬度測試,見圖4,結果為206 HB和208 HB,可見卸扣的硬度滿足技術要求。

    2.5 力學性能測試

    對斷裂卸扣進行拉伸性能和沖擊性能測試,判定材料的力學性能是否滿足要求。試驗結果見表5,可以看出,卸扣的拉伸性能滿足45鋼的要求,但沖擊吸收能量只有10 J左右,不滿足要求。這與卸扣的顯微組織不均勻、晶粒粗大有直接關系。

    表5 斷裂卸扣的力學性能試驗結果Tab.5 Testing results of mechanical properties of the fractured shackle

    3 分析與討論

    通過以上分析可以看出,45鋼卸扣的化學成分、室溫拉伸性能和硬度都滿足要求,但沖擊性能低于要求,整個試樣斷口的組織分布不均勻。正常基體組織應為珠光體+鐵素體,而現(xiàn)有網狀鐵素體(及部分魏氏組織)對吊裝用卸扣而言為不正常組織,表明卸扣鍛件未按標準技術要求進行適當的熱處理。通過掃描電鏡還觀察到卸扣斷口起裂處有缺陷,說明卸扣材料存在質量問題。

    4 結論及建議

    卸扣斷口處的缺陷、組織分布不均勻、熱處理不當等因素導致卸扣的實際承載能力和安全性能大大降低,而缺陷的存在是導致卸扣承載時斷裂的主要原因。上述分析表明,此卸扣存在嚴重的質量問題,在使用卸扣前應仔細檢驗。卸扣表面應光滑平整,不得有裂紋、銳邊和過燒等缺陷。

    [1] 傅國如,張崢. 失效分析技術[J].理化檢驗-物理分冊,2005,41(5):318-323.

    [2] GB/T 25854-2010 一般起重用D形和弓形鍛造卸扣[S].

    [3] GB/T 6394-2002 金屬平均晶粒度測定法[S].

    [4] GB/T 699-2015 優(yōu)質碳素結構鋼[S].

    [5] 鐘培道.斷裂失效分析[J].理化檢驗-物理分冊,2005,41(10):375-378.

    Analysis on Fracture Reasons of the 45 Steel Shackle

    LI Xiu-jie, WEI Li-jing
    (CFHI Dalian Hydrogenation Reactor Co., Ltd., Dalian 116113, China)

    In the process of hoisting 43.4 tons transition section of a container, the shackle of a lifting tool fractured. Through the chemical composition analysis, fracture morphology analysis, metallographic examination, hardness testing and so on, the fracture reasons of the shackle were analyzed. The results show that: the fracture of the shackle originated from the defects on the surface; in addition, the improper heat treatment process led to the inhomogeneous structure distribution, coarse grains, and ferrite precipitation along the boundary; these were the main reasons leading to the shackle fracture during the loading.

    45 steel; shackle; fracture; defect; heat treatment process

    2016-01-29

    李秀杰(1966-),女,高級工程師,學士,主要從事焊接和理化檢驗方面的工作和研究,li.xj@cfhi.com。

    10.11973/lhjy-wl201703018

    TG115.2

    B

    1001-4012(2017)03-0221-04

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