某挖掘機(jī)高強(qiáng)螺栓斷裂原因分析

包錫桂(山重建機(jī)有限公司 質(zhì)保部, 臨沂 276000)

某挖掘機(jī)高強(qiáng)螺栓斷裂原因分析

包錫桂
(山重建機(jī)有限公司 質(zhì)保部, 臨沂 276000)

某挖掘機(jī)連接下車架與回轉(zhuǎn)支承的36支高強(qiáng)螺栓在使用過(guò)程中全部發(fā)生斷裂。采用宏觀檢驗(yàn)、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)等方法，結(jié)合螺栓裝配、挖機(jī)工況等因素，對(duì)該批螺栓斷裂的原因進(jìn)行了調(diào)查分析。結(jié)果表明：螺栓斷裂的性質(zhì)為疲勞斷裂；斷裂的原因是螺栓裝配不良，導(dǎo)致螺栓在使用中輕微松動(dòng)，在挖掘機(jī)工作過(guò)程中的剪切力作用下，螺栓松動(dòng)處產(chǎn)生疲勞裂紋，最終導(dǎo)致螺栓斷裂。

高強(qiáng)螺栓；斷裂；疲勞；裝配不良

高強(qiáng)螺栓是挖掘機(jī)上連接重要零部件的主要零件，螺栓本身的制造質(zhì)量和裝配質(zhì)量對(duì)螺栓的使用性能有直接影響。某挖機(jī)在使用1 128 h后出現(xiàn)連接下車架與回轉(zhuǎn)支承的36支緊固高強(qiáng)螺栓全部斷裂的故障，不僅給用戶造成了停工損失，也給主機(jī)廠造成了很大的經(jīng)濟(jì)損失。

該高強(qiáng)螺栓材料為40Cr鋼，尺寸為M22 mm×75 mm，強(qiáng)度級(jí)別為10.9級(jí)。螺栓的生產(chǎn)工藝流程為：熱軋盤→冷拔→球化(軟化)退火→機(jī)械除銹→酸洗磷化→冷拔→冷鐓成形→螺紋加工→熱處理→檢驗(yàn)。為了徹底查清該高強(qiáng)螺栓斷裂的原因并預(yù)防故障的再次發(fā)生，筆者對(duì)其進(jìn)行了檢驗(yàn)和分析。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀檢驗(yàn)

挖機(jī)作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)的36支高強(qiáng)螺栓全部斷裂，返回工廠進(jìn)行檢驗(yàn)和分析的螺栓共計(jì)16支，其余螺栓未返回。返回的16支斷裂螺栓長(zhǎng)度基本一致，螺栓原長(zhǎng)75 mm，斷裂后長(zhǎng)度50 mm，斷裂螺栓外觀見圖1。

圖1 斷裂螺栓外觀Fig.1 Appearance of the fractured bolts

螺栓斷口宏觀形貌見圖2，其中方框區(qū)域?yàn)槠跀嗫诘臄U(kuò)展區(qū)。16支斷裂螺栓中，全疲勞斷口的螺栓有6件，見圖2(a)；半疲勞斷口的螺栓有4件，見圖2(b)；小面積疲勞斷口的螺栓有2件，見圖2(c)；過(guò)載斷口的螺栓有4件，見圖2(d)。小面積疲勞斷口和過(guò)載斷口主要是由于過(guò)載斷裂引起的，因此下面主要對(duì)全疲勞斷口和半疲勞斷口進(jìn)行分析。

從圖2(a)，(b)中的螺栓斷口宏觀形貌可以看出，斷裂部位沒(méi)有明顯的宏觀塑性變形痕跡，斷裂起源于螺紋牙底位置，斷口表面有明顯的裂紋擴(kuò)展留下的海灘狀花紋，說(shuō)明斷口為疲勞斷口，斷裂屬于疲勞斷裂。裂紋源處存在較多的臺(tái)階，說(shuō)明裂紋并非起源于一點(diǎn)而是起源于多處。圖2(a)和(b)中斷口的疲勞擴(kuò)展區(qū)面積分別約占整個(gè)斷口面積的95%和50%，表明螺栓在使用過(guò)程中承受的應(yīng)力較小[1]。

圖2 螺栓的4種斷口宏觀形貌Fig.2 Macroscopic fracture morphology of four types of the bolts:(a) full fatigue fracture; (b) semi fatigue fracture; (c) small area fatigue fracture; (d) overload fracture

1.2 化學(xué)成分分析

對(duì)斷裂螺栓取樣，使用QR-4D型碳硫分析儀和JS-5型電腦多元素分析儀進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示?？梢娐菟ú牧系幕瘜W(xué)成分符合GB/T 3077-2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》對(duì)40Cr鋼的成分要求。

表1 斷裂螺栓的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Tab.1 Chemical compositions of the fractured bolt (mass fraction) %

1.3 力學(xué)性能測(cè)試

由于斷裂后的螺栓長(zhǎng)度不夠，因此無(wú)法進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。對(duì)斷裂螺栓取樣進(jìn)行硬度試驗(yàn)和沖擊試驗(yàn)，硬度測(cè)試的部位為螺栓的六方頭，沖擊試驗(yàn)的取樣位置接近螺紋表面，試驗(yàn)結(jié)果見表2，可見結(jié)果符合GB/T 3098.1-2010《緊固件機(jī)械性能 螺栓、螺釘和螺柱》對(duì)10.9級(jí)螺栓的要求。

1.4 金相檢驗(yàn)

使用SJP-6A型金相顯微鏡對(duì)斷裂螺栓進(jìn)行金相檢驗(yàn)，結(jié)果顯示螺栓的顯微組織為細(xì)回火索氏體，如圖3所示，符合GB/T 3098.1-2010的要求。

表2 斷裂螺栓的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of the fractured bolts

圖3 斷裂螺栓的顯微組織形貌Fig.3 Microstructure morphology of the fracture bolt

1.5 酸蝕低倍檢驗(yàn)

對(duì)4種斷口螺栓進(jìn)行酸蝕低倍檢驗(yàn)，查看螺栓的外觀是否存在缺陷。試驗(yàn)方法依據(jù)GB/T 226-2015《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢驗(yàn)法》，用1∶1(體積比)鹽酸溶液熱腐蝕螺栓15 min后，用熱水清洗干凈，再用吹風(fēng)機(jī)吹干。

4種斷口螺栓的酸蝕低倍檢驗(yàn)結(jié)果如圖4～7所示，4種螺栓的外觀均未發(fā)現(xiàn)影響螺栓強(qiáng)度的明顯的制造缺陷。

圖4 全疲勞斷口螺栓酸蝕后的宏觀形貌Fig.4 Macro morphology of the bolt with full fatigue fracture after acid etching: (a) surface; (b) cross section

圖5 半疲勞斷口螺栓酸蝕后的宏觀形貌Fig.5 Macro morphology of the bolt with semi fatigue fracture after acid etching: (a) surface; (b) cross section

圖6 小面積疲勞斷口螺栓酸蝕后的宏觀形貌Fig.6 Macro morphology of the bolt with small area fatigue fracture after acid etching: (a) surface; (b) cross section

圖7 過(guò)載斷口螺栓酸蝕后的宏觀形貌Fig.7 Macro morphology of the bolt with overload fracture after acid etching: (a) surface; (b) cross section

1.6 小結(jié)

通過(guò)對(duì)斷裂螺栓進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)、酸蝕低倍檢驗(yàn)，可見螺栓的各項(xiàng)性能參數(shù)均符合GB/T 3098.1-2010的要求，由此判斷斷裂不是由螺栓本身的制造質(zhì)量引起的。

2 螺栓裝配情況分析

為了查找螺栓斷裂的原因，對(duì)該批36支殘留在回轉(zhuǎn)支承絲孔內(nèi)的斷裂螺栓進(jìn)行了全面的調(diào)查分析，如圖8所示。統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，36支螺栓中，全疲勞斷口螺栓有14支，半疲勞斷口螺栓有12支，小面積疲勞斷口螺栓有5支，過(guò)載斷口螺栓有5支?？梢钥闯?6支緊固螺栓中，有31支斷口存在疲勞痕跡，只有5支是過(guò)載受力斷裂，屬于典型的疲勞斷裂引起的故障，由此可排除用戶使用不當(dāng)?shù)囊蛩亍?/p>

誘發(fā)螺栓產(chǎn)生疲勞裂紋的原因大致有兩方面：①螺栓本身存在制造缺陷(材料裂紋、加工缺陷、熱處理裂紋等)，在挖機(jī)工作過(guò)程中受振動(dòng)使缺陷成為疲勞源最終導(dǎo)致斷裂；②裝配過(guò)程中螺栓擰緊不良，在使用過(guò)程中螺栓松動(dòng)引起疲勞斷裂[2]。裝配前螺栓螺紋表面需涂抹厭氧密封膠，螺栓擰入絲孔后預(yù)緊，最后用扭矩扳手將螺栓擰緊至規(guī)定力矩。理化檢驗(yàn)結(jié)果表明,螺栓的制造質(zhì)量沒(méi)有問(wèn)題，因此排除第一方面的因素。接著驗(yàn)證第二方面因素，對(duì)殘留在絲孔內(nèi)的全疲勞斷口螺栓和過(guò)載斷口螺栓進(jìn)行拆解，來(lái)驗(yàn)證螺栓的裝配擰緊情況。

全疲勞斷口螺栓殘留在絲孔內(nèi)的斷裂部分及絲孔形貌如圖9所示，未取出前可以見到螺紋孔口殘留有厭氧密封膠，斷裂螺栓用手即可取出。取出的斷裂螺栓和螺紋孔只有最上部?jī)煽勐菁y有少量的厭氧膠殘留，下面螺紋旋合部分光滑，未發(fā)現(xiàn)殘留有厭氧膠，說(shuō)明螺栓早已松動(dòng)造成旋合部分摩擦光亮。

過(guò)載斷口殘留在內(nèi)齒圈內(nèi)的斷裂部分及絲孔形貌如圖10所示，未取出斷絲前可以見到螺紋孔口有厭氧膠殘留，取出的斷絲和螺紋孔內(nèi)有明顯的紅色厭氧膠殘留，螺紋旋合部分粗糙，用榔頭和鑿子用力才能將其取出。斷絲螺紋部分外表面保持了螺栓裝配前的外貌，螺栓表面的鍍鋅層沒(méi)有破壞，說(shuō)明螺栓沒(méi)有松動(dòng)。

通過(guò)對(duì)絲孔內(nèi)斷裂螺栓的觀察及分析可見：全疲勞斷口的螺栓在裝配時(shí)厭氧密封膠涂抹不均勻或絲孔內(nèi)螺紋清洗不徹底，導(dǎo)致密封膠沒(méi)有進(jìn)入螺栓和絲孔螺紋的旋合部分，致使部分螺栓在使用中出現(xiàn)早期松動(dòng)進(jìn)而產(chǎn)生疲勞；當(dāng)發(fā)展到31支螺栓均出現(xiàn)不同程度的疲勞裂紋時(shí)，挖機(jī)在工作回轉(zhuǎn)時(shí)受到反方向的作用力，而剩余的5支完好螺栓無(wú)法承受此時(shí)的作用力，最終導(dǎo)致36支螺栓瞬時(shí)全部斷裂的故障發(fā)生。

圖8 殘留在絲孔內(nèi)的螺栓斷口宏觀形貌Fig.8 Macro morphology of the screw fracture remained in the screw holes:(a) full fatigue fracture; (b) semi fatigue fracture; (c) small area fatigue fracture; (d) overload fracture

圖9 全疲勞斷口斷絲的拆卸形貌Fig.9 Disassembly morphology of the broken screw with the full fatigue fracture: (a) broken screw; (b) screw hole

圖10 過(guò)載斷口斷絲的拆卸形貌Fig.10 Disassembly morphology of the broken screw with the overload fatigue fracture: (a) broken screw; (b) screw hole

3 結(jié)論及建議

該批螺栓的斷裂性質(zhì)為疲勞斷裂，斷裂的原因是螺栓裝配不良。厭氧密封膠涂抹不均勻、絲孔內(nèi)螺紋清洗不干凈或擰緊力矩未達(dá)到圖紙要求，導(dǎo)致螺栓在使用中輕微松動(dòng)；隨著挖機(jī)在工作過(guò)程中的左右回轉(zhuǎn)，在松動(dòng)螺栓的上下結(jié)合面處對(duì)螺栓產(chǎn)生徑向剪切作用，對(duì)螺栓造成破壞，生成疲勞源，最終導(dǎo)致斷裂。

挖機(jī)在使用過(guò)程中振動(dòng)很大，應(yīng)嚴(yán)格控制上下車架等重要連接部位的螺栓裝配質(zhì)量，防止此類故障的再發(fā)生。

[1] 劉瑞堂.機(jī)械零件的失效分析[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版,1994.

[2] 張棟，鐘培道，陶春虎,等.失效分析[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社，2004.

Analysis on Fracture Reasons of High Strength Bolts of One Digging Machine

BAO Xi-gui
(Quality Assurance Department, Strong Construction Machinery Co., Ltd., Linyi 276000, China)

The fracture occurred to all the 36 high strength bolts connecting the nether frame with the slewing bearing of the digging machine during use. By means of macro examination, chemical composition analysis, mechanical property testing, metallographic examination and so on, the fracture reasons of high strength bolts were investigated and analyzed combined with the factor of bolt assembly and working condition of the digging machine. The results show that: the fracture mechanism of the bolts was fatigue fracture; the fracture reason was that the assembly of the bolts was unqualified and it made the bolts slightly loose during use; under the action of the shear force of the digging machine, the fatigue cracks generated in the loose position of the bolts during working process, and finally the bolts fractured.

high strength bolt; fracture; fatigue; unqualified assembly

2016-05-09

包錫桂(1973-)，男，?？?，主要從事挖掘機(jī)進(jìn)廠物資的理化分析檢驗(yàn)、挖掘機(jī)零部件失效分析，13583999249@163.com。

10.11973/lhjy-wl201703013

TG115.2

B

1001-4012(2017)03-0204-04