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    GAP單元在風(fēng)電機(jī)組偏航軸承建模上的應(yīng)用

    2017-03-28 20:07:36黃文蘭洋李騰飛戴曉亮
    科技與創(chuàng)新 2017年5期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)力發(fā)電機(jī)組有限元

    黃文 蘭洋 李騰飛 戴曉亮

    摘 要:針對風(fēng)力發(fā)電機(jī)組偏航軸承結(jié)構(gòu)與受力的復(fù)雜性,提出了一種新的偏航軸承簡化建模方法。簡要闡述了某MW級風(fēng)電機(jī)組偏航軸承內(nèi)圈與主機(jī)架連接螺栓、外圈與塔筒連接螺栓的強(qiáng)度,分析模型利用GAP單元模擬偏航軸承滾珠與內(nèi)外圈之間的接觸來實(shí)現(xiàn)力的傳遞。結(jié)果表明,GAP單元可以有效模擬軸承實(shí)際受力和力的傳遞,為偏航軸承建模提供一種有效的簡化方法。

    關(guān)鍵詞:風(fēng)力發(fā)電機(jī)組;GAP單元;偏航軸承;有限元

    中圖分類號:TM315;TH133.3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A DOI:10.15913/j.cnki.kjycx.2017.05.016

    軸承是風(fēng)電機(jī)組的重要組成部件,主要包括主軸軸承、變槳軸承、偏航軸承、發(fā)電機(jī)軸承和齒輪箱軸承。其中,偏航軸承通過螺栓分別與主機(jī)架和塔筒連接,維持偏航系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn),對整個機(jī)組的受力特性、穩(wěn)定性、震動和噪聲等都起著至關(guān)重要的作用。當(dāng)風(fēng)向改變時,偏航軸承旋轉(zhuǎn)使風(fēng)輪正對風(fēng)向,以捕獲更多的風(fēng)能。

    偏航軸承是四點(diǎn)接觸球軸承,尺寸龐大且結(jié)構(gòu)復(fù)雜,當(dāng)計(jì)算與偏航軸承相連零部件的強(qiáng)度時,如果對偏航軸承采用實(shí)體建模,計(jì)算量比較大,且計(jì)算過程不易收斂。這就需要尋求一種簡化偏航軸承的有效方法,既能提高計(jì)算效率,同時,又不影響與之相連零部件的強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果。

    文章利用有限元分析軟件MSC.Marc/Mentat中的GAP單元代替滾動體,利用模擬滾動體與內(nèi)外圈之間的接觸特性來實(shí)現(xiàn)偏航軸承的簡化和力的傳遞。同時,要對模型進(jìn)行加載,計(jì)算軸承內(nèi)外圈連接螺栓的強(qiáng)度。計(jì)算出的強(qiáng)度結(jié)果比較理想,可以為后期偏航軸承建模提供一種新的思路。

    1 GAP單元的屬性特征

    1.1 GAP單元的模式

    GAP單元有3種模式:真實(shí)距離模式,用于幾何非線性分析;方向固定模式,用于接觸體不穿透給定平面的線性或非線性幾何分析中;第三種模式通過用戶子程序GAPU中指定閉合距離和間隙方向,間隙方向和距離可在分析過程中被更新,以模擬沿曲面的滑動。

    1.2 GAP單元特性描述

    假設(shè)GAP單元由A,B兩點(diǎn)組成,A,B為內(nèi)外圈與滾動體接觸的對應(yīng)節(jié)點(diǎn)對,A,B兩點(diǎn)之間的初始間隙設(shè)為滾動體的直徑Dw。在外力作用下,GAP單元的載荷-位移關(guān)系可用接觸面的法向分量和切向分量來描述。在未接觸區(qū),它不影響分析對象的運(yùn)動狀態(tài);在接觸區(qū)域,GAP單元的法向剛度將變得足夠大,以阻止接觸體相互侵入。

    當(dāng)點(diǎn)對的相對位移小于初始間隙時,表明接觸表面處于接觸狀態(tài),GAP單元的法線方向就會存在法向力Fn,且法向力為負(fù)值。此時,GAP單元猶如一個線性彈簧,其法向接觸剛度為KA,內(nèi)外圈就會通過GAP單元在A,B兩點(diǎn)之間傳遞載荷;否則相對位移大于初始間隙時,接觸點(diǎn)對分離,接觸表面為未接觸狀態(tài),法向力Fn值為零,GAP單元不受力也不傳遞載荷,不會影響分析對象的運(yùn)動狀態(tài)。

    在切向方向,當(dāng)法向力Fn<0且切向力Ft≤μFn(μ為接觸面間摩擦系數(shù))時,接觸面保持接觸且無相對滑動;當(dāng)Fn<0且Ft>μFn時,接觸面間將產(chǎn)生相對滑動。

    2 偏航軸承連接部件的有限元建模

    2.1 偏航系統(tǒng)計(jì)算各部套連接三維模型

    在Pro/E中建立偏航系統(tǒng)計(jì)算各部套的三維模型,主要包含定子、主機(jī)架、偏航軸承、剎車盤和塔筒,省略了偏航軸承中保持架的作用。螺栓將在后面的有限元模型中建立,如圖1所示。主機(jī)架通過螺栓84-M30與偏航軸承內(nèi)圈連接,螺紋嚙合長度為45 mm;塔筒與剎車盤也通過螺栓84-M30與偏航軸承外圈連接,螺紋嚙合長度為55 mm。

    2.2 有限元模型

    風(fēng)力機(jī)偏航軸承是四點(diǎn)接觸球軸承,在受載過程中,載荷傳遞路線經(jīng)過3個關(guān)鍵點(diǎn),即滾珠與外圈接觸點(diǎn)、滾珠中心點(diǎn)以及滾珠與內(nèi)圈接觸點(diǎn),載荷是以直線的形式傳遞的,如圖2所示。

    根據(jù)四點(diǎn)接觸球軸承的傳力特點(diǎn),采用GAP單元代替滾動體模擬軸承內(nèi)外圈的接觸和力的傳遞。GAP單元采用真實(shí)距離模式,在接觸體之間建立接觸點(diǎn)對,不考慮滾子變形,將GAP單元設(shè)置為剛體。初始接觸點(diǎn)處的GAP單元設(shè)置為初始接觸,其余GAP單元初始設(shè)置為非接觸,GAP單元長度為滾子直徑。模型中,GAP單元過多就不易收斂,此例中滾動體與內(nèi)外圈接觸的點(diǎn)對有14對,所以,采用14個GAP單元代替一個滾動體進(jìn)行接觸應(yīng)力分析,所得模型收斂性好。

    在有限元分析軟件MSC.Marc/Mentat中建立有限元模型,模型采用8節(jié)點(diǎn)六面體7號單元劃分,單元大小為10~30 mm,單元數(shù)總共112 902個,如圖3和圖4所示。

    3 計(jì)算模型的接觸設(shè)置

    模型中只需設(shè)置7個可變形接觸體,包括主機(jī)架(main_con)、偏航軸承內(nèi)圈(ph_in)、內(nèi)圈上螺栓(ph_in_bolt)、偏航軸承外圈(ph_out)、剎車盤(brake)、塔筒(tower)和外圈上螺栓(ph_out_bolt)。內(nèi)圈與主機(jī)架的接觸面、內(nèi)圈上螺栓與內(nèi)圈的接觸面、外圈上螺栓與外圈的接觸面、剎車器與外圈的接觸面、剎車器與塔筒的接觸面均設(shè)置為touching,摩擦系數(shù)取0.15.

    這里主要分析偏航軸承及其連接螺栓的強(qiáng)度,因?yàn)镚AP單元對其影響最為顯著。不考慮定子與主機(jī)架連接螺栓,將定子與主機(jī)架接觸面通過粘接(Glue)關(guān)系來耦合。

    內(nèi)圈螺栓與偏航軸承內(nèi)圈在螺紋聯(lián)接處有45 mm的螺紋嚙合,外圈螺栓與偏航軸承外圈在螺紋聯(lián)接處有55 mm的螺紋嚙合,螺紋嚙合部位通過粘接(Glue)關(guān)系來耦合兩部分的自由度,以模擬螺紋聯(lián)接。

    4 模型的邊界條件及載荷施加

    邊界條件設(shè)置為:約束塔筒底部6個方向的自由度,約束軸承內(nèi)圈繞其軸向的轉(zhuǎn)動自由度,約束螺栓接觸體的徑向位移自由度(消除計(jì)算中多余的剛體位移),鎖定螺栓軸向位移(預(yù)緊過后鎖定螺栓長度)。在輪轂中心點(diǎn)處建立一MPC點(diǎn)與定子外表面相連,將輪轂中心處載荷添加到MPC點(diǎn)上,如圖5所示。

    分析過程按2個工況進(jìn)行,第一個工況中給所有螺栓施加預(yù)緊力,預(yù)緊力取350 kN,建立各部件間的接觸關(guān)系;第二個工況中施加輪轂中心處的極限載荷(由BLADED軟件計(jì)算得到,共16種工況載荷),求得各螺栓的強(qiáng)度。

    5 有限元分析結(jié)果

    5.1 螺栓與偏航軸承應(yīng)力結(jié)果

    采用MSC.Marc2005r2求解器計(jì)算各極限工況下螺栓與偏航軸承的應(yīng)力結(jié)果。其中,最大工況下的應(yīng)力云圖如圖6、圖7、圖8、圖9、圖10所示。

    由應(yīng)力結(jié)果可知,偏航軸承內(nèi)圈連接螺栓在輪轂極限載荷下的最大應(yīng)力值為574.5 MPa,偏航軸承外圈連接螺栓在輪轂極限載荷下的最大應(yīng)力值為575.4 MPa,偏航軸承在輪轂極限載荷下的最大應(yīng)力值為597.6 MPa。

    5.2 螺栓與偏航軸承安全裕度計(jì)算

    因螺栓與偏航軸承的屈服極限分別為900 MPa和930 MPa,所以,可計(jì)算出內(nèi)圈螺栓的安全裕度為0.424,外圈螺栓的安全裕度為0.422,偏航軸承的安全裕度為0.415.

    螺栓和偏航軸承的安全裕度均大于零,說明零件強(qiáng)度滿足要求。

    6 結(jié)論

    文章考慮偏航軸承的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和接觸方式,采用GAP單元模擬滾珠來簡化偏航軸承。根據(jù)風(fēng)電機(jī)組的實(shí)際受力情況對模型進(jìn)行加載計(jì)算,得出螺栓與偏航軸承的應(yīng)力結(jié)果。結(jié)果顯示,螺栓強(qiáng)度滿足要求,與實(shí)際情況相符。GAP單元對偏航軸承的簡化建??梢杂行У啬M軸承的實(shí)際受力和力的傳遞,為風(fēng)電機(jī)組偏航軸承建模提供一種新的簡化方法。

    參考文獻(xiàn)

    [1]楊靜,廖輝.風(fēng)力機(jī)組偏航變槳軸承載荷分布分析及數(shù)值求解[J].東方汽輪機(jī),2012(3).

    [2]陳火紅,楊劍,薛小香,等.新編Marc有限元實(shí)例教程[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2007.

    [3]陳達(dá)亮,郝志勇.GAP單元在氣門彈簧動態(tài)特性有限元分析中的應(yīng)用[J].拖拉機(jī)與農(nóng)用運(yùn)輸車,2004(2).

    [4]皮亞南,董懿瓊,戴莉莉,等.滾動軸承保持架不穩(wěn)定性分析[J].江西科學(xué),2008,10(5).

    [5]聞邦椿.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010.

    〔編輯:白潔〕

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