【摘要】在Thermecmater-Z熱加工模擬實驗機上對TC16鈦合金進行熱態(tài)壓縮實驗,變形溫度和應(yīng)變速率范圍分別為700℃~950℃和1s-1和5s-1。根據(jù)壓縮實驗結(jié)果,繪制出了不同變形溫度、不同應(yīng)變速率下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線,并分析了變形溫度、應(yīng)變速率和變形程度對TC16鈦合金變形組織的影響。
【關(guān)鍵詞】TC16鈦合金;流變應(yīng)力;變形組織
引言
TC16鈦合金是一種馬氏體型α+β兩相鈦合金,含有穩(wěn)定的α穩(wěn)定元素Al和同晶β穩(wěn)定元素Mo和V。TC16鈦合金具有較高的強度、塑性,良好的抗疲勞、焊接等性能,廣泛應(yīng)用于航天航空等領(lǐng)域的緊固用構(gòu)件。對于強度要求較高的TC16鈦合金緊固構(gòu)件,一般需要進行熱加工,而熱加工參數(shù)的選擇對合金的成形性能及顯微組織有著重要的影響。因此本文主要研究TC16鈦合金在不同變形溫度和變形量下,顯微組織的變化情況,可為相關(guān)熱加工工藝提供理論參考。
1實驗材料和方法
實驗材料為TC16鈦合金,該合金的α+β→β轉(zhuǎn)變溫度(β相變點)為860±20℃。將TC16鈦合金加工成Φ8mm×12mm圓柱體試樣,熱模擬壓縮實驗在Thermecmater-Z型熱加工模擬實驗機上進行,試樣兩端刻有0.2mm深的凹槽,用來儲存玻璃粉潤滑劑以減少磨擦。實驗采用真空感應(yīng)加熱,升溫速率為10℃/s,加熱至設(shè)定溫度后保溫210s,壓縮變形后采用氦氣快速冷卻至室溫。高溫壓縮實驗方案如下:變形溫度:700℃、750℃、800℃、850℃、900℃、950℃;變形量:40%;應(yīng)變速率為1s-1和5s-1。
2實驗結(jié)果與討論
2.1應(yīng)力應(yīng)變曲線分析
圖1為TC16鈦合金在不同溫度和應(yīng)變速率壓縮的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。當變形溫度一定時,應(yīng)變速率越高,流動應(yīng)力越大。當溫度在700℃~850℃之間時,在所有應(yīng)變速率下,應(yīng)力-應(yīng)變曲線基本上為應(yīng)變軟化型,也就是說,流動應(yīng)力在較小的應(yīng)變下(<0.05)達到峰值后隨應(yīng)變的繼續(xù)增加而下降,下降的趨勢逐漸平緩,最后在某個應(yīng)變附近趨于一定值這是因為在變形的初始階段,可能是由于大量可動位錯從晶界突然增殖,導(dǎo)致變形從晶界向晶內(nèi)擴展引起的,而隨后的穩(wěn)態(tài)流動則表明位錯增殖引起的應(yīng)變硬化和位錯的相互銷毀及重排引起的軟化之間達到動態(tài)平衡。當溫度大于和等于850℃時,應(yīng)力-應(yīng)變曲線為穩(wěn)態(tài)流動型。
(a)應(yīng)變速率為1s-1
(b)應(yīng)變速率為5s-1
圖1TC16合金在不同應(yīng)變速率及溫度變形下的應(yīng)力應(yīng)變曲線
2.2熱力參數(shù)對TC16鈦合金變形組織的影響
如圖2所示,可知,在溫度750℃變形時,在較低變形速率1s-1下,變形時間長,α與β之間的相界模糊不清,與應(yīng)變速率較高的5s-1相比,α相晶粒的體積分數(shù)含量較高,α+β相分布較均勻,但是總體來看區(qū)別不是很大。在850℃時動態(tài)再結(jié)晶已經(jīng)開始,等軸狀的動態(tài)再結(jié)晶組織在β晶界處產(chǎn)生,兩應(yīng)變速率對變形組織相變的影響主要表現(xiàn)在高應(yīng)變速率時較均勻圍繞著β原始晶粒周圍的動態(tài)再結(jié)晶晶粒組織,動態(tài)再結(jié)晶程度較高。在β相變點以上的950℃時,變形組織均為β相,且β晶粒發(fā)生了明顯的動態(tài)再結(jié)晶。從兩個溫度的不同應(yīng)變速率下的組織相比較,應(yīng)變速率較高的β晶粒中所含板條馬氏體的量較低應(yīng)變速率下的高且細。但高的應(yīng)變速率會影響動態(tài)再結(jié)晶晶粒的尺寸,變形速率越高動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸越小。(a)750℃,1s-1(b)850℃,1s-1
(c)950℃,1s-1(d)750℃,5s-1
(e)850℃,5s-1(f)850℃,5s-1
圖2不同變形溫度及不同應(yīng)變速率下的TC16鈦合金變形組織
3結(jié)論
(1)TC16鈦合金在高溫壓縮變形時流動應(yīng)力在較小的應(yīng)變下(<0.05)達到峰值后隨應(yīng)變的繼續(xù)增加而下降,下降的趨勢逐漸平緩,最后在某個應(yīng)變附近趨于一定值,并當壓縮應(yīng)變超過一定值時,真應(yīng)力并不隨應(yīng)變量的繼續(xù)增大而發(fā)生明顯變化;
(2)TC16鈦合金在變形溫度達到850℃時,可以觀察到合金發(fā)生了動態(tài)再結(jié)晶,動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸隨變形溫度的增加而增大,隨應(yīng)變速率的增大而減小。
參考文獻:
[1]李明怡.航空用鈦合金結(jié)構(gòu)材料[J].世界有色金屬,2000,(6):17-20
[2]劉全明,張朝輝,劉世鋒,等.航空緊固件用鈦合金TC16研究與發(fā)展[J].熱加工工藝,2014,43(4):17-19
[3]李永兵,郭艷偉,喬家英,等.退火工藝對TC16鈦合金組織與性能的影響[J].金屬熱處理,2015,40(5):66-68
[4]楊洋,董利民,關(guān)少軒,等.冷鐓和熱鐓對TC16合金組織和性能的影響[J]中國有色金屬學(xué)報,2010,20(s1):107-112
[5]吳崇周.熱鐓對TC16鈦合金組織和性能的影響[J].宇航材料工藝,2007,(3):61-64
[6]樊江昆,寇宏超,唐斌,等.Ti-7333合金β鍛動態(tài)再結(jié)晶行為[J].科技導(dǎo)報,2013,31(5-6):44-48
基金項目:
2016年度浙江廣廈建設(shè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院院級課題“TC16鈦合金熱變形微觀組織演變研究”(項目編號:16ZR006)。
作者簡介:
余新平,男,碩士,主要從事金屬強韌化技術(shù)及仿真模擬研究。