魯?shù)乩畮?kù)濤源金沙江大橋段庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

羅紅星，徐偉然,2

(1.云南省交通投資建設(shè)集團(tuán)有限公司，昆明 650200；2.云南大永高速公路有限公司，云南 大理 671000)

0 前 言

庫(kù)岸穩(wěn)定問題是水利水電工程安全與環(huán)境研究領(lǐng)域具有悠久歷史的基礎(chǔ)科學(xué)問題之一，是人類對(duì)于水資源興利除弊方面的重要挑戰(zhàn)，眾多工程技術(shù)人員與學(xué)者長(zhǎng)久以來想弄清楚并量化科學(xué)評(píng)估，努力做到避免其在時(shí)間作用下威脅到工程建構(gòu)筑物。因此，庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)是涉水工程亟需解決的工程基礎(chǔ)問題。

當(dāng)前對(duì)于庫(kù)岸破壞機(jī)制和穩(wěn)定性計(jì)算與評(píng)價(jià)的研究主要集中在以下幾個(gè)方面：①利用歷史長(zhǎng)觀資料，研究庫(kù)岸侵蝕機(jī)理和塌岸速度及寬度[1-6]；②利用室內(nèi)和現(xiàn)場(chǎng)模型試驗(yàn)，揭示塌岸機(jī)理和預(yù)測(cè)塌岸寬度[7-12]；③利用數(shù)值模型和理論計(jì)算方法，預(yù)測(cè)塌岸范圍和變形破壞機(jī)理[13-17]。總體而言，對(duì)于重要工程，還需要借助水力學(xué)模型試驗(yàn)，對(duì)其進(jìn)行評(píng)價(jià)；目前尚未有統(tǒng)一的計(jì)算理論和方法，多數(shù)為地區(qū)經(jīng)驗(yàn)公式。本文以濤源金沙江大橋跨越魯?shù)乩畮?kù)地段庫(kù)岸為研究對(duì)象，利用歷史庫(kù)岸調(diào)查、塌岸寬度預(yù)測(cè)經(jīng)驗(yàn)公式和slide極限平衡法等定性和定量相結(jié)合的方法，評(píng)價(jià)庫(kù)岸穩(wěn)定性，探討庫(kù)岸穩(wěn)定和工程結(jié)構(gòu)的相互影響機(jī)制，建議最優(yōu)選址方案，并給出兼顧整體和局部穩(wěn)定、當(dāng)前與長(zhǎng)期穩(wěn)定的工程建議措施。

1 工程概況及計(jì)算方案設(shè)計(jì)

1.1 濤源金沙江橋橋址工程地質(zhì)條件簡(jiǎn)介

濤源金沙江大橋位于華麗高速公路K76+307處，為跨越金沙江所設(shè)，是整條路線的控制性工程之一。橋址區(qū)有省道(S220)及通村公路通達(dá)，交通條件便利。橋位處地勢(shì)起伏較大，為典型的“V”形河谷地段，河谷內(nèi)為魯?shù)乩娬拘钏畮?kù)淹沒區(qū)，江面寬度約400 m，永勝岸為陡坡接隧道，大理岸地勢(shì)較緩，接路基。橋梁跨徑布置為(70+150+550+150+70) m，橋梁全長(zhǎng)1 001 m(含兩岸橋臺(tái))。濤源金沙江大橋軸線為南北向，南岸為大理岸，位于濤源鎮(zhèn)永德醫(yī)院東側(cè)上方的緩坡階地上，起點(diǎn)里程K75+732；北岸為永勝岸，位于寨子村東上側(cè)的金沙江大轉(zhuǎn)彎凸出山嘴上，止點(diǎn)里程K76+668，橋址及剖面位置平面圖見圖1。

圖1 橋址及剖面位置平面圖Fig.1 Plan of the Taoyuan bridge site and profile

擬建橋址區(qū)高程介于1 180～1 280 m之間，屬構(gòu)造侵蝕堆積地形地貌區(qū)；小里程大理岸地表為坡地，大里程岸永勝岸地表為裸露突兀小山脊。

擬建橋址區(qū)范圍內(nèi)地層巖性十分復(fù)雜，自上而下分別如下：①第四系全新統(tǒng)崩坡積層(Qcol+dlh)，粉質(zhì)黏土、紅黏土(單元層代號(hào)為①-1)，角礫土(單元層代號(hào)為①-2)，碎石土夾塊石(單元層代號(hào)為①-3)，塊石(單元層代號(hào)為①-4)。②第四系更新統(tǒng)沖洪積層(Qal+plp)，粉質(zhì)黏土(單元層代號(hào)為②-1)，粉細(xì)砂土(單元層代號(hào)為②-2)，粉土(單元層代號(hào)為②-3)。泥盆系(D2)，灰?guī)r夾泥質(zhì)灰?guī)r(單元層代號(hào)為②-3)，未鉆穿。橋軸線、索塔和歷史主滑斜剖面工程地質(zhì)縱斷面揭示的地層空間關(guān)系見圖2。

圖2 典型工程地質(zhì)縱斷面圖Fig.2 Typical engineering geologic profiles

根據(jù)勘察土工試驗(yàn)成果、原位測(cè)試(標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)及動(dòng)力觸探試驗(yàn)等)、數(shù)值反分析并結(jié)合工程類比，綜合確定各巖土層的主要物理力學(xué)指標(biāo)見表1。

本項(xiàng)目地處揚(yáng)子亞板塊之鹽源～麗江陸緣拗褶帶。地表構(gòu)造線以南北走向?yàn)橹?，北西向與北東向次之。在邊界斷裂或板內(nèi)差異活動(dòng)明顯的程海斷裂上常發(fā)生6級(jí)以上強(qiáng)烈地震，形成小江、通?！?、中甸～大理和南華～楚雄等強(qiáng)震帶。據(jù)歷史記錄，區(qū)內(nèi)曾發(fā)生過5.0級(jí)以上地震30余次、6度以上地震近20次、7級(jí)大地震2次。公元1550年永勝地震達(dá)7.25級(jí)、1915年永勝地震烈度達(dá)10度，為滇西地區(qū)之冠，1925年3月16日大理7.1級(jí)地震(波及鳳儀、彌渡、祁云、賓川、蒙化、鄧川等7縣，縱100余km，橫40余km)，1996年2月3日麗江7級(jí)大地震。

表1 主要巖土層計(jì)算參數(shù)建議值Tab.1 Computing parameters for main strata

根據(jù)《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2015，測(cè)區(qū)地震動(dòng)峰值加速度為0.30 g，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期期0.45 s，與之對(duì)應(yīng)的地震基本烈度為Ⅷ度。

擬建橋址區(qū)主要地表水為魯?shù)乩畮?kù)，地下水為上部土層的松散孔隙水，以及下部灰?guī)r巖層中的基巖裂隙水或巖溶水。

1.2 魯?shù)乩畮?kù)運(yùn)行情況簡(jiǎn)介

魯?shù)乩娬疚挥谠颇鲜〈罄碇葙e川縣與麗江地區(qū)永勝縣交界的金沙江中游河段上。電站正常蓄水位1 223 m，總庫(kù)容17.18 億m3，電站總裝機(jī)容量2 160 MW，裝設(shè)6臺(tái)單機(jī)容量360 MW的混流式水輪發(fā)電機(jī)組，屬一等大(1)型工程。

K76+000～+600段以濤源金沙江大橋跨越金沙江河谷及魯?shù)乩娬舅畮?kù)淹沒區(qū)，該濤源金沙江大橋距離下游魯?shù)乩娬緣沃芳s21 km。庫(kù)水位年變化幅度在10 m以內(nèi)。

1.3 計(jì)算工況設(shè)計(jì)

庫(kù)岸穩(wěn)定性的計(jì)算與評(píng)價(jià)共包括兩部分：①水庫(kù)塌岸預(yù)測(cè)；②庫(kù)岸邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)?，F(xiàn)將該部分研究涉及的計(jì)算方法、計(jì)算理論和評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，論述如下。

1.3.1 水庫(kù)塌岸預(yù)測(cè)

庫(kù)岸再造是一個(gè)十分復(fù)雜的地質(zhì)歷史過程,受諸多因素的控制和影響,塌岸預(yù)測(cè)難度很大，經(jīng)驗(yàn)方法眾多，本文選擇王躍敏提出的適用于我國(guó)南方山區(qū)的峽谷型水庫(kù)的兩段法進(jìn)行塌岸寬度預(yù)測(cè)，其原理見圖3。

圖3 兩段法預(yù)測(cè)塌岸寬度圖解Fig.3 Diagram of Two-segment method for bank slump width prediction

以原河道多年最高洪水位與岸坡交點(diǎn)A為起點(diǎn), 以α為傾角繪出水下穩(wěn)定岸坡線, 該線延伸至設(shè)計(jì)洪水位加毛細(xì)水上升高度的高程點(diǎn)B, 再以B點(diǎn)為起點(diǎn), 以β角為傾角繪出水上穩(wěn)定岸坡線, 該線與原岸坡的交點(diǎn)C即為水上穩(wěn)定岸坡的終點(diǎn)。水上穩(wěn)定岸坡線的起點(diǎn)B的高程所對(duì)應(yīng)的原岸坡點(diǎn)D與該線終點(diǎn)C之間的水平距離, 即為“兩段法”預(yù)測(cè)的坍岸寬度Sk,使用“兩段法”首先要解決以下問題:

(1)從水庫(kù)的洪、枯水面線圖及回水曲線圖中, 準(zhǔn)確地計(jì)算出各庫(kù)岸段的設(shè)計(jì)洪水位, 確定沿庫(kù)岸的最高淹沒邊界；

(2)對(duì)岸坡地層取多組試樣試驗(yàn), 以得出較準(zhǔn)確的c、φ、γ、γs、H′試驗(yàn)結(jié)果, 確保β、α計(jì)算準(zhǔn)確；

(3)對(duì)條件相似的水庫(kù)資料, 應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查、收集多組β、α數(shù)據(jù), 再與計(jì)算出的數(shù)據(jù)比較選用。

通過綜合計(jì)算法計(jì)算水上穩(wěn)定坡角，用增大內(nèi)摩擦角的方法來考慮凝聚力c的影響，用式(1)計(jì)算φ0。

φ0=arctan[tanφ+c/(γH)]

(1)

經(jīng)過王躍敏的研究，其推薦的不同土性和巖性的物理力學(xué)性質(zhì)下的水下穩(wěn)定坡角統(tǒng)計(jì)列于表2。

表2 水下穩(wěn)定坡角調(diào)查結(jié)果統(tǒng)計(jì)表Tab.2 Statistical table of underwater stable slope angle

1.3.2 再造庫(kù)岸邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

庫(kù)岸邊坡等級(jí)參考公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D30-2015)以及相關(guān)的滑坡防治工程技術(shù)要求，并考慮其可能造成的危害及對(duì)濤源金沙江大橋基礎(chǔ)的影響，邊坡防治等級(jí)擬定為1級(jí)邊坡。

計(jì)算采用《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D30-2015推薦的極限平衡法，對(duì)于圓弧滑面，采用簡(jiǎn)化Bishop法；對(duì)于非圓弧滑面，采用嚴(yán)格滿足力和力矩平衡的Morgenstern-Price法。

邊坡安全控制標(biāo)準(zhǔn)，參考《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D30-2015)中高速公路、一級(jí)公路的路塹邊坡相關(guān)要求以及相關(guān)滑坡防治工程技術(shù)要求，并考慮其可能造成的危害大小，擬定為1級(jí)邊(滑)坡，其安全系數(shù)控制標(biāo)準(zhǔn)為1.20～1.30。參考水利行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水利水電工程邊坡設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL386-2007)，按一級(jí)邊坡考慮，庫(kù)水驟降條件下邊坡安全系數(shù)為1.20～1.25。對(duì)于地震荷載下邊坡安全系數(shù)控制，《公路工程抗震規(guī)范》(JTG B02 2013)規(guī)定，高速公路路基邊坡高度大于20 m的，邊坡抗震穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)小于1.15；邊坡高度小于等于20 m的，邊坡抗震穩(wěn)定安全系數(shù)不應(yīng)小于1.1。

計(jì)算工況分為3類，①自然條件：考慮包括巖土體自重、孔隙水壓力和作用在邊坡表面的外荷載。②庫(kù)水驟降：考慮庫(kù)水由正常蓄水位降低5 m和10 m兩種情況。③地震作用：依據(jù)場(chǎng)區(qū)地震評(píng)價(jià)結(jié)果，地震工況下水平地震加速度取0.3 g。地震荷載依據(jù)公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范處理方法如下：

Ens=CiC2KnGs

(2)

式中：Ens為水平地震荷載；Ci為重要性修正參數(shù)，取Ci=1.3；C2為綜合影響系數(shù)，C2=0.25；Kn為水平地震系數(shù)；Gs為重力。

2 基于歷史調(diào)查的庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

2.1 歷史調(diào)查資料揭示的庫(kù)岸穩(wěn)定性

根據(jù)歷史資料的搜集和整理，發(fā)現(xiàn)該區(qū)庫(kù)岸經(jīng)歷過多期次規(guī)模不一的改造，整體上隨著時(shí)間的推移，庫(kù)岸趨穩(wěn)。

經(jīng)調(diào)查，歷史上該區(qū)庫(kù)岸經(jīng)歷過多期不同地質(zhì)作用的大規(guī)模改造，其中改變最大的是活動(dòng)斷裂造成的長(zhǎng)達(dá)數(shù)百米的錯(cuò)動(dòng)變形，地形上形成該區(qū)河道出現(xiàn)明顯彎道；同時(shí)造成大規(guī)模崩塌滑移，形成堰塞湖；后來又經(jīng)歷多次規(guī)模不一的崩塌滑移，隨著時(shí)間的推移，后期的庫(kù)岸再造從規(guī)模和穩(wěn)定角度來看越來越小(圖4)。

圖4 活斷層作用、歷史多次滑塌及堰塞證據(jù)Fig.4 Historical evidences of multiple faults, landslides and dammed lakes

根據(jù)調(diào)查獲取的已爆破拆除老橋和魯?shù)乩畮?kù)未建設(shè)及蓄水淹沒時(shí)期的工程區(qū)照片，見圖5。

對(duì)于糖尿病患者而言，胰島β細(xì)胞功能障礙和胰島素抵抗是其發(fā)病的關(guān)鍵因素，因此在防治糖尿病的過程中，關(guān)鍵在于延緩細(xì)胞功能衰退、減輕胰島素抵抗以及積極控制并發(fā)癥等。目前臨床常用的降糖藥物為二甲雙胍，其可減少肝糖生成率，增加外周組織攝取和利用糖的能力，可增加胰島素受體親和力和數(shù)量，可減輕體重以及胰島素抵抗]。本文的研究中，治療前，兩組血糖指標(biāo)比較無顯著差異，差異無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05）；治療后，觀察組血糖指標(biāo)較對(duì)照組顯著改善，差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05）。兩組治療期間均為出現(xiàn)嚴(yán)重不良反應(yīng)，差異無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05）。因此可見，糖尿病采用二甲雙胍與吡格列酮聯(lián)合治療具有積極作用和價(jià)值。

圖5 老路運(yùn)行時(shí)期初始庫(kù)岸照片F(xiàn)ig.5 Historical evidences of initial reservoir banks in old road running period

可以看出，濤源金沙江大橋橋址區(qū)在老橋運(yùn)行時(shí)期，魯?shù)乩畮?kù)尚未修建，庫(kù)岸地形坡度較緩，河流下切侵蝕作用下，已經(jīng)處于穩(wěn)定狀態(tài)，庫(kù)岸基本穩(wěn)定。居民臨水而居可以佐證。老橋基座位置的基巖說明該期岸坡底座穩(wěn)定，沒有大規(guī)模庫(kù)岸問題。

2.2 現(xiàn)狀調(diào)查揭示的庫(kù)岸穩(wěn)定性

2.2.1 河流侵蝕崩塌

在擬定公路旁鉆孔中出現(xiàn)(高程在1 200 m以下)約10 m厚的湖相松散砂沉積，該沉積物可能是堰塞湖下侵沉積的松散砂層，后有崩塌堆積覆蓋在松散砂土層之上，也有可能是原有出現(xiàn)在標(biāo)高1 230 m附近普遍存在的原湖相沉積層在河流下切時(shí)產(chǎn)生崩塌的殘留體(圖6)?？傊逻吰略谘呷虑袝r(shí)產(chǎn)生崩塌。

圖6 鉆孔揭露的砂層Fig.6 Sand stratum presented by borehole

從剖面圖可以看到，水穩(wěn)性相對(duì)較差的粉砂層沒有和庫(kù)水直接接觸，而且埋藏在水庫(kù)運(yùn)行水位之下，這些都是有利于減緩河流侵蝕造成的庫(kù)岸崩塌作用。而且水庫(kù)的運(yùn)行，有利于形成靜水沉積，原河床底部容易堆積砂卵石層，形成水下坡腳的反壓，這些都是有利于庫(kù)岸穩(wěn)定的因素?？傮w而言，粉砂層對(duì)于庫(kù)岸穩(wěn)定性的影響相對(duì)有限。后期有條件時(shí)，還是要加強(qiáng)該層位的安全監(jiān)控。

粉細(xì)砂及粉土層水平層狀明顯，并多以泥質(zhì)弱膠結(jié)、近半成巖狀為主，該粉細(xì)砂及粉土層在平面上分布較廣，層位整體較穩(wěn)定，故粉細(xì)砂及粉土層整體穩(wěn)定性較好，對(duì)岸坡穩(wěn)定較有利。

2.2.2 庫(kù)岸再造現(xiàn)象

魯?shù)乩畮?kù)相對(duì)松散庫(kù)岸，特別是在金沙江特大橋附近庫(kù)岸已有部分崩岸現(xiàn)象，見圖7。

圖7 典型塌岸Fig.7 Historical evidences of typical bank slump

崩塌主要發(fā)生在松散碎石土和湖相沉積地層位置，這些地層本身水穩(wěn)定較差，在庫(kù)水位變化范圍內(nèi)容易形成沖刷、掏蝕破壞，整體規(guī)模有限。

2.3 未來一段時(shí)期庫(kù)岸穩(wěn)定判據(jù)

圖8 坡面巖體穩(wěn)定判據(jù)Fig.8 Stable proof of rock mass on slope surface

雨痕揭示該巖體豎向表面基本保持長(zhǎng)期穩(wěn)定，說明較長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)坡面沒有明顯變形，證明陡崖上該巖體至少有幾十年、上百年是相對(duì)穩(wěn)定的。

但也要注意到,在暴雨、地震等極端情況下，陡崖坡面局部孤立的塊石或者危巖也存在移動(dòng)或掉落的可能，即現(xiàn)狀暫時(shí)穩(wěn)定的危巖，對(duì)下方通過的路橋安全也存在潛在安全隱患，所以建議對(duì)危巖和威脅性較大的孤石進(jìn)行清除或加固，確保公路后期運(yùn)營(yíng)安全。

3 基于塌岸預(yù)測(cè)和再造庫(kù)岸邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

以索塔剖面為例，說明塌岸預(yù)測(cè)方法和再造庫(kù)岸穩(wěn)定性計(jì)算過程。

(1)基于兩段法的索塔剖面水庫(kù)塌岸預(yù)測(cè)(圖9)。如果考慮填土的水下穩(wěn)定坡角，填土的水下穩(wěn)定坡角(填土)18°；水上填土的穩(wěn)定坡角19°。由于目前庫(kù)水位以下坡形的角度小于18°，因此取水下坡形的最緩角度14°，得到庫(kù)岸再造范圍為51 m。

如果假設(shè)庫(kù)水位以下的填土全部被庫(kù)水沖蝕走，那么考慮碎石土的水下和水上穩(wěn)定坡角，分別為28°和31°，填土的水上穩(wěn)定坡角為19°，那么得到庫(kù)岸再造范圍為82 m。

圖9 索塔剖面塌岸預(yù)測(cè)計(jì)算圖(單位：m)Fig.9 Bank slump computing map for cable bent tower profile

(2)考慮再造庫(kù)岸的索塔剖面穩(wěn)定性計(jì)算(圖10)?？紤]到水庫(kù)運(yùn)行出現(xiàn)的不確定因素，結(jié)合活動(dòng)斷裂影響帶的影響，這些不利因素的組合，可能造成再造庫(kù)岸邊坡的穩(wěn)定性出現(xiàn)問題，所以后續(xù)再計(jì)算分析了再造庫(kù)岸邊坡的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)，計(jì)算考慮了自然、水位驟降、地震作用等3類工況，計(jì)算過程和結(jié)果如下所示。

庫(kù)岸邊坡穩(wěn)定性綜合評(píng)價(jià)及其對(duì)工程選址的影響評(píng)估，在塌岸寬度加再造庫(kù)岸邊坡潛在滑移范圍的基礎(chǔ)上進(jìn)行，結(jié)果統(tǒng)計(jì)列于表3和表4。

橋梁、道路及其附屬結(jié)構(gòu)的選址，必須在此距離之外。此處距離特指當(dāng)前水位坡腳到結(jié)構(gòu)物中心或者邊線的水平距離。由表3可知，不同工況下，塌岸預(yù)測(cè)寬度不同，基于此的再造庫(kù)岸邊坡的穩(wěn)定性也存在失穩(wěn)的可能，滑移規(guī)模不同。表4可知，濤源金沙江大橋兩岸庫(kù)水影響可控，不需要采取特殊的加固措施。

4 綜合評(píng)價(jià)結(jié)論與建議

4.1 結(jié) 論

(1)基于歷史和現(xiàn)狀穩(wěn)定性調(diào)查的庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)研究表明：該區(qū)庫(kù)岸在歷史上經(jīng)歷過多起斷裂活動(dòng)影響、多次崩滑堆積地形改造、古堰塞湖沉積地形改造和長(zhǎng)期蠕變滑移變形，近期趨于穩(wěn)定。

圖10 索塔剖面庫(kù)岸再造邊坡穩(wěn)定性計(jì)算圖(單位：m)Fig.10 Stability computing map of slope changed by bank slump for cable bent tower profile

剖面塌岸寬度自然地震水位驟降5m水位驟降10m大理索塔51m1．901．251．861．8182m1．571．201．531．48大理軸線0m1．321．151．241．16大理斜剖面0m2．201．381．681．6089m1．160．901．081．00大理錨碇0m1．551．051．331．16永勝軸線0m1．451．191．391．35

表4 庫(kù)岸穩(wěn)定性評(píng)價(jià)結(jié)果統(tǒng)計(jì)表Tab.4 Statistical table of bank stability estimation results

(2)坡面穩(wěn)定性調(diào)查中的近于垂直發(fā)育的雨痕、孤石基座鹽痕、變形現(xiàn)象、不同時(shí)期庫(kù)岸坡面地形等證據(jù)均支持未來一段時(shí)期內(nèi)庫(kù)岸邊坡整體穩(wěn)定，不會(huì)發(fā)生大規(guī)?；破茐?。

(3)塌岸預(yù)測(cè)結(jié)果和庫(kù)岸再造邊坡在最不利組合工況下的潛在滑動(dòng)范圍和安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果看，該區(qū)橋梁及其附屬結(jié)構(gòu)的選址是可行的。

(4)當(dāng)前庫(kù)岸坡腳均堆積有不同規(guī)模的歷史填土，其存在具有一定的反壓坡腳作用，未來建設(shè)和水庫(kù)運(yùn)行過程中，嚴(yán)禁在該部位改變現(xiàn)狀地形和對(duì)其進(jìn)行開挖清除作業(yè)。

(5)粉砂層水穩(wěn)性較差，從目前地質(zhì)剖面看，其埋深相對(duì)較大，水上和水下坡面也沒有出露，未來建設(shè)和水庫(kù)運(yùn)行過程中，鄰水側(cè)嚴(yán)禁切穿揭露該層；如必須切穿，則應(yīng)評(píng)估其不利影響，并對(duì)其及時(shí)采取封閉和加固措施。

4.2 建 議

應(yīng)該注意到工程區(qū)臨近程海斷裂帶，應(yīng)該對(duì)構(gòu)造活動(dòng)和側(cè)后方高陡邊坡的活動(dòng)性進(jìn)行長(zhǎng)期安全監(jiān)控或者定期巡查，以確保安全預(yù)警和防災(zāi)減災(zāi)。

施工運(yùn)營(yíng)期間，定期巡查，嚴(yán)禁在現(xiàn)狀庫(kù)岸和斜坡陡峻部位坡腳進(jìn)行開挖和采掏活動(dòng)。

安全監(jiān)控應(yīng)采取施工安全監(jiān)測(cè)和長(zhǎng)期穩(wěn)定性監(jiān)控有機(jī)結(jié)合的原則，以檢驗(yàn)工程措施的合理性，積累區(qū)域構(gòu)造活動(dòng)對(duì)工程安全影響的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，為今后類似工程積累經(jīng)驗(yàn)，同時(shí)為公路的安全運(yùn)行管理提供指導(dǎo)。

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