河南省禹州市張得煤田煤礦充水因素分析

吳祖成，王邦賢，朱亞林

(河南省地質(zhì)礦產(chǎn)勘查開發(fā)局第五地質(zhì)勘查院，河南 鄭州 450001)

河南省禹州市張得煤田煤礦充水因素分析

吳祖成，王邦賢，朱亞林

(河南省地質(zhì)礦產(chǎn)勘查開發(fā)局第五地質(zhì)勘查院，河南 鄭州 450001)

“河南省禹州市張得區(qū)煤詳查”屬2008年河南省地質(zhì)詳查基金(周轉(zhuǎn)金)項(xiàng)目。為查明詳查區(qū)水文地質(zhì)條件，可采煤層頂?shù)装骞こ痰刭|(zhì)特征，主要可采煤層瓦斯及地溫等開采技術(shù)條件，其中對(duì)影響該礦區(qū)開發(fā)建設(shè)的礦床充水因素分析評(píng)價(jià)尤其重要。通過分析認(rèn)為該煤田充水水源主要來自大氣降水、地表水、地下水和老窯及廢棄井巷積水。對(duì)人為通水道底板破壞和底板突破進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)計(jì)算，為同類煤礦充水因素分析提供依據(jù)。

充水因素；含水層；隔水層；突水

1 礦區(qū)水文地質(zhì)條件

1.1 礦區(qū)水文地質(zhì)構(gòu)造

張得煤田位于禹州市和襄城縣之間，行政區(qū)劃上屬于禹州市張得、小呂、范坡鄉(xiāng)和襄城縣王洛、汾陳、穎橋鄉(xiāng)管轄, 總面積約230 km2。張得煤田屬于禹州煤田南部景家洼向斜北翼東段，地表有零星基巖出露。深部地層與禹州煤田一致，總體呈單斜構(gòu)造，產(chǎn)狀145°～250°∠ 3°～25°。區(qū)內(nèi)構(gòu)造發(fā)育，斷裂構(gòu)造主要為近東西向、北西向及北東向展布，傾向總體向北，傾角30°～82°，落差變化大。斷層破壞了各層狀含水層的連續(xù)性，導(dǎo)致邊界水文地質(zhì)條件復(fù)雜化，其復(fù)雜程度取決于斷層的導(dǎo)水性及兩盤對(duì)接巖層的富水性。礦區(qū)基本被新生界松散層所覆蓋。由于區(qū)內(nèi)可溶巖埋藏深、地下水補(bǔ)給條件差、運(yùn)移緩慢，所以本區(qū)巖溶水不發(fā)育，而以巖溶裂隙水為主。

1.2 詳查區(qū)第四系含、隔水層

松散巖類孔隙含水層主要由第四系的砂層、砂卵石層、礫石層組成，其次是砂質(zhì)粘土夾礫石或姜結(jié)石。該層不整合于諸老地層之上，厚度0～629.70 m，展布于詳查區(qū)內(nèi)廣大地區(qū)。區(qū)內(nèi)分布大量的粘土、粉質(zhì)粘土，沉積層數(shù)多、厚度大、范圍廣，與第四系含水層互層呈層狀分布，不僅隔斷了第四系各含水層之間的水力聯(lián)系，而且有效阻隔了第四系水垂直下滲對(duì)基巖含水層補(bǔ)給。

1.3 詳查區(qū)基巖含、隔水層

1.3.1 含水層

1)七4煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層

本含水層指七4煤層頂板之上60 m之內(nèi)砂巖組成的復(fù)合含水巖組。該段含水層巖性主要為粉砂巖、細(xì)粒砂巖、泥質(zhì)粉砂巖，為七4煤頂板直接和間接充水含水層。

2)五4煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層

本含水層指五4煤層頂板之上60 m之內(nèi)砂巖組成的復(fù)合含水巖組。該段含水層巖性主要為中粗粒砂巖、細(xì)粒砂巖、中粒砂巖，為五4煤頂板直接和間接充水含水層。

3)四9煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層

本含水層指四9煤層頂板之上70 m之內(nèi)砂巖組成的復(fù)合含水巖組。該含水層巖性主要為中細(xì)粒砂巖、中粒砂巖、細(xì)粒砂巖，為四9煤直接和間接充水含水層。

4)二1煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層

本含水層指二1煤層之上約70 m范圍內(nèi)砂巖組成的復(fù)合含水巖組。該含水層巖性主要由二1煤頂板至砂鍋窯砂巖之頂?shù)募?xì)粒砂巖、中粗粒砂巖組成，為二1煤頂板直接充水含水層。

5)太原組上段灰?guī)r巖溶裂隙含水層

該含水段在區(qū)內(nèi)由太原組上段三層灰?guī)r構(gòu)成，在區(qū)內(nèi)比較穩(wěn)定。頂板灰?guī)r距二1煤層底板1.40～23.37 m，平均8.39 m。該段含水層厚度不均勻，灰?guī)r巖溶不發(fā)育。

6)太原組下段灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層

該含水段在區(qū)內(nèi)由四層灰?guī)r構(gòu)成，在區(qū)內(nèi)發(fā)育較穩(wěn)定，該段厚度14.20～28.60 m，平均厚度20.03 m。該段含水層厚度不均勻，灰?guī)r巖溶不發(fā)育。

7)寒武系白云巖巖溶裂隙承壓含水層

該含水層主要有寒武系灰?guī)r、白云巖構(gòu)成，在區(qū)內(nèi)埋藏深度大于1 000 m，本次詳查鉆孔最大揭露深度83.50 m。該含水層厚度較大，巖溶較發(fā)育，裂隙很發(fā)育，且?guī)r溶和裂隙發(fā)育不均一。

1.3.2 隔水層

1)二1煤層上覆地層隔水層

煤系地層中有大量的泥巖、砂質(zhì)泥巖和粉砂巖與細(xì)～粗粒砂巖交互沉積，這些泥巖隔水層不僅層數(shù)多而且部分巖層厚度較大，但厚度分布不均勻，常形成多含水層間的隔水層。

2)二1煤層底板隔水層

石炭系上統(tǒng)太原組上段含水層距二1煤層底板距離1.40～23.37 m，平均距離8.39 m。主要由炭質(zhì)泥巖、泥巖、砂質(zhì)泥巖組成。

3)石炭系上統(tǒng)太原組中段碎屑巖石隔水層

石炭系太原組中段主要由泥巖、砂質(zhì)泥巖、砂巖及灰?guī)r構(gòu)成。該層中隔水層為泥巖、灰?guī)r和砂巖構(gòu)成的復(fù)合隔水層。其中泥巖層位穩(wěn)定，分布較連續(xù)，厚度16.41～51.82 m，平均厚度30.41 m。

4)石炭系上統(tǒng)本溪組泥巖隔水層

該隔水層位于寒武系含水層和太原組下段含水層之間，主要由鋁土質(zhì)粘土巖、粘土.質(zhì)泥巖組成。該隔水層在區(qū)內(nèi)層位穩(wěn)定，分布連續(xù)，厚度3.40～16.37 m，平均厚度7.92 m。

2 充水水源

(1)大氣降水。由于本區(qū)主要可采煤層埋藏深度較大，且其上有多個(gè)隔水層存在，隔水層不僅層數(shù)多而且厚度大，可有效阻隔大氣降水進(jìn)入礦坑，因此大氣降水對(duì)礦床開采幾乎無影響。

(2)地表水。區(qū)域內(nèi)地表水均位于煤層之上，地表水體和可采煤層之間存在多個(gè)隔水層，可有效阻隔地表水體進(jìn)入礦坑，因此地表水體對(duì)礦床開采幾乎無影響。

(3)地下水。區(qū)內(nèi)地下水根據(jù)含水介質(zhì)類型及與煤層的相對(duì)關(guān)系，主要有第四系砂層孔隙水、煤系砂巖裂隙水和灰?guī)r、白云巖巖溶裂隙水，各含水層概況在前面水文地質(zhì)條件中已經(jīng)敘述。

(4)老窯及廢棄井巷積水。區(qū)內(nèi)煤層暫無開采記錄，煤層開采不存在老窯及廢棄井巷積水問題。

3 天然充水通道

區(qū)內(nèi)斷裂構(gòu)造發(fā)育，為高角度正斷層，落差變化大。斷層破碎帶能否成為導(dǎo)水通道主要決定斷裂的透水性，而斷裂帶的透水性能主要決定于兩盤的巖性及斷層的性質(zhì)。區(qū)內(nèi)斷層多具壓性，兩盤巖石在其走向和傾向上均可出現(xiàn)不同的組合情況，因此不僅不同的斷裂透水性不同，即使發(fā)育在同一斷層中，由于巖層本身透水性不均勻，斷裂帶后期的充填、膠結(jié)和破壞作用，其不同部位透水性也有強(qiáng)弱之分。根據(jù)斷裂的水文地質(zhì)特征將區(qū)內(nèi)斷層分為富水?dāng)鄬?、?dǎo)水?dāng)鄬?、阻水?dāng)鄬蛹盁o水?dāng)鄬拥龋瑪嗔训某渌饔每蓺w納為：構(gòu)成礦坑的直接充水水源；破壞煤層頂?shù)装甯羲畬拥倪B續(xù)性；使充水含水層與煤層直接接觸；降低煤層頂?shù)装宓牧W(xué)強(qiáng)度，形成突水薄弱帶；構(gòu)成隔水邊界，限制充水含水層的分布和補(bǔ)給范圍。區(qū)內(nèi)缺失奧陶系馬家溝組，石炭系太原組和寒武系灰?guī)r、白云巖巖溶不發(fā)育，未發(fā)現(xiàn)巖溶陷落柱。

4 人為充水通道

4.1 頂板破壞

煤礦開采在地下形成采空區(qū)，采空區(qū)上方頂板巖層失去支撐和平衡后會(huì)產(chǎn)生變形，以致破壞，這就為上覆含水層中地下水進(jìn)入礦坑提供充水途徑。根據(jù)煤層底板破壞的程度和形式，可將整個(gè)破壞區(qū)劃分為三個(gè)帶：冒落帶、導(dǎo)水裂隙帶和整體移動(dòng)帶。因整體移動(dòng)帶透水性和變形前相比，變化不大，不會(huì)構(gòu)成嚴(yán)重的充水通道，本次不在對(duì)其進(jìn)行論述，僅對(duì)冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)行分析。

區(qū)內(nèi)主要有二1煤、四8煤、四9煤、五4煤、七4煤四個(gè)可采煤層，其中二1煤層平均厚度5.52 m，四8煤層平均厚度1.31 m，四9煤層平均厚度1.74 m，五4煤層平均厚度1.14 m，七4煤煤層平均厚度1.31 m?，F(xiàn)根據(jù)冒落帶、導(dǎo)水裂隙帶最大經(jīng)驗(yàn)公式和前蘇聯(lián)的半經(jīng)驗(yàn)公式分別對(duì)區(qū)內(nèi)可采煤層的冒落帶及導(dǎo)水裂隙帶高度進(jìn)行估算。

1)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)冒落帶及導(dǎo)水裂隙帶高度進(jìn)行估算。

計(jì)算公式：

H1=(4～5)M

式中：H1為冒落帶最大高度(m)；H2為導(dǎo)水裂隙帶(包括冒落帶)最大高度(m)；M為煤層采厚(煤層厚度)(m)；n為煤層分層層數(shù)。

采用上述計(jì)算公式對(duì)區(qū)內(nèi)可采煤層冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶最大高度進(jìn)行估算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果：二1煤層冒落帶最大高度為27.60 m，導(dǎo)水裂隙帶(不包括冒落帶，下同)最大高度為111.79 m，采礦頂板影響總高度為133.87 m；四8煤層冒落帶最大高度為6.55 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為35.07 m，采礦頂板影響總高度為40.31 m；四9煤層冒落帶最大高度為8.70 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為42.91 m，采礦頂板影響總高度為49.87 m；五4煤層冒落帶最大高度為5.70 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為31.97 m，采礦頂板影響總高度為36.53 m；七4煤層冒落帶最大高度為6.55 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為35.07 m，采礦頂板影響總高度為40.31 m。

2)根據(jù)前蘇聯(lián)半經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)冒落帶及導(dǎo)水裂隙帶高度進(jìn)行估算。

H2=(2～3)H1

式中：H1為冒落帶最大高度(m)；H2為導(dǎo)水裂隙帶(包括冒落帶)最大高度(m)；M為礦層厚度或采厚(m)；α為礦層傾角；K為巖石碎脹系數(shù)，是指頂?shù)讕r層冒落碎脹后的體積和未冒落前原巖體積之比(粘土巖巖為1.15～1.35；頁(yè)巖為1.2～1.4；砂巖為1.3～1.6)。

采用上述公式分別對(duì)區(qū)內(nèi)可采煤層進(jìn)行冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶高度估算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果：二1煤層冒落帶最大高度為18.85 m，導(dǎo)水裂隙帶(不包括冒落帶，下同)最大高度為37.70 m，采礦頂板影響總高度為56.55 m；四8煤層冒落帶最大高度為6.70 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為13.40 m，采礦頂板影響總高度為20.10 m；四9煤層冒落帶最大高度為8.90 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為17.80 m，采礦頂板影響總高度為26.70 m；五4煤層冒落帶最大高度為5.83 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為7.56 m，采礦頂板影響總高度為17.49 m；七4煤層冒落帶最大高度為6.55 m，導(dǎo)水裂隙帶最大高度為8.92 m，采礦頂板影響總高度為13.38 m。

本次采用上述兩種計(jì)算方法對(duì)區(qū)內(nèi)可采煤層的冒落帶和導(dǎo)水裂隙帶的高度進(jìn)行了估算，同時(shí)結(jié)合區(qū)內(nèi)煤層情況、采礦安全及兩種方法的實(shí)際運(yùn)用情況，認(rèn)為采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果比較合適。

因此，通過區(qū)內(nèi)煤層開采時(shí)頂板破壞高度將煤層頂板含水層劃分為直接充水含水層和間接充水含水層：距離二1煤頂部0.00～27.60 m內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過冒落帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的直接充水水源，27.70～133.87 m高度內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源；距離四8煤頂部0.00～6.55 m內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過冒落帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的直接充水水源，6.55～40.31 m高度內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源；距離四9煤頂部0.00～8.70 m內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過冒落帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的直接充水水源，8.70～49.87 m高度內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源；距離五4煤頂部0.00～5.70 m內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過冒落帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的直接充水水源，5.70～36.53 m高度內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源；距離七4煤頂部0.00～6.55 m內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過冒落帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的直接充水水源，6.55～40.31 m高度內(nèi)的砂巖含水層地下水可通過導(dǎo)水裂隙帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源。

4.2 底板突破

1)底板破壞深度

由于煤層開采引起的礦山壓力作用，底板巖層連續(xù)性遭到破壞，導(dǎo)水性發(fā)生明顯改變的層帶，該帶的厚度稱為“底板破壞深度”。在底板破壞深度范圍之內(nèi)，底板巖層產(chǎn)生大量的裂隙，其連續(xù)性和隔水性受到破壞，在受底板破壞深度影響范圍內(nèi)，下伏含水層地下水直接涌入礦坑，成為礦坑直接充水水源。本次根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)底板破壞深度進(jìn)行概略計(jì)算。

經(jīng)驗(yàn)公式：

h=0.29L0.81

式中：h為底板破壞深度(m)；L為工作面采寬(m)。

由公式可以看出：工作面采寬對(duì)煤層破壞深度起著決定性作用，由此控制采礦工作面寬度采取合理開采方案，是控制煤層底板破壞深度的重要因素之一。

因此在采寬L=100 m條件下，底板采動(dòng)破壞深度為12.09 m。在距離煤層底板0.00～12.09 m范圍內(nèi)的含水層地下水可通過底板破壞帶進(jìn)入礦坑成為礦坑直接充水水源。以二1煤為例：該煤層底板距離太原組上段灰?guī)r含水層1.40～23.37 m，平均距離8.39 m，在開采二1煤時(shí)太原組上段灰?guī)r含水層中地下水可通過底板破壞帶直接進(jìn)入礦坑，因此太原組上段灰?guī)r含水層地下水為二1煤開采時(shí)礦坑的直接充水水源。

2)底板突水分析

區(qū)內(nèi)含水層大都具有承壓性高水頭，因此當(dāng)含水層為礦床的間接底板時(shí)，作用在巷道隔水底板上的水壓隨埋深的增大而升高，特別是二1煤底板太原組下段和寒武系富水性較強(qiáng)的巖溶裂隙含水層，當(dāng)水壓值超過巷道隔水底板巖石的抗壓強(qiáng)度時(shí)，太原組下段及寒武系含水層強(qiáng)大的水柱壓力作用下，造成二1煤層底板破壞，地下水涌入礦坑，給采礦帶來安全威脅。

由于本區(qū)砂巖裂隙含水層雖具較高水頭，但巖層透水性差、富水性較弱，對(duì)礦坑充水影響較小，本次僅對(duì)二1煤底板巖溶裂隙含水層進(jìn)行分析，現(xiàn)根據(jù)鉆孔抽水試驗(yàn)、地質(zhì)編錄及巖石力學(xué)樣對(duì)太原組下段(C2t下)在區(qū)內(nèi)不同地段進(jìn)行突水分析，本次計(jì)算采用斯列薩列夫公式法對(duì)巷道掘進(jìn)過程進(jìn)行突水預(yù)測(cè)。

斯列薩列夫公式：

式中：Ht為隔水底板所能承受的極限水壓力值(N/m2)；Hp為作用于隔水底板的實(shí)際水壓值(N/m2)；Kp為隔水底板抗張強(qiáng)度(MPa)；tp為隔水底板實(shí)際厚度(m)； L為巷道底寬(m)；r為隔水底板巖石的容重(N/m3)。

若Ht>Hp，說明巷道底板安全，一般不會(huì)發(fā)生底板突水；

若Ht

太原組上段(C2t上)進(jìn)行突水分析：太原組上段含水層厚7.99～35.12 m，平均厚度22.30 m。三層灰?guī)r在區(qū)內(nèi)比較穩(wěn)定，但厚度不均勻。根據(jù)區(qū)內(nèi)鉆孔資料，灰?guī)r頂部距離二1煤層底板1.40～23.37 m，平均8.39 m。本次通過區(qū)內(nèi)鉆孔資料對(duì)太原組上段(C2t上)進(jìn)行突水分析，由于灰?guī)r頂板和煤層底板之間的隔水層為泥巖、粉砂質(zhì)泥巖及砂巖組成的復(fù)合隔水層組，因此本次分析對(duì)隔水層抗張強(qiáng)度及巖石容重的取值將依據(jù)巖石力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果、巖石裂隙發(fā)育及巖芯采取率進(jìn)行綜合考慮，最終對(duì)隔水層容重、抗張強(qiáng)度的取值為復(fù)合巖組中各類巖石的容重及抗張強(qiáng)度的加權(quán)平均值，即：

式中：r為隔水底板巖石容重平均值(×104N∕m3)；ri為隔水底板中第i類巖石容重(×104N∕m3)；Kp為隔水底板巖石抗張強(qiáng)度平均值(Mpa)；Ki為隔水底板中第i類巖石抗張強(qiáng)度(Mpa)；Mi為隔水底板中第i類巖石的厚度(m)；M為隔水底板實(shí)際厚度(m)；

采用斯列薩列夫公式求取2207、1706和0506隔水底板所能承受的極限水壓值。

根據(jù)2207孔抽水試驗(yàn)資料：太原組上段(C2t上)地下水靜止水位標(biāo)高47.02 m，含水層頂板標(biāo)高-970.69 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為1 017.71 m，即Hp=9.97×106pa。

根據(jù)1706孔抽水試驗(yàn)資料：太原組上段(C2t上)地下水靜止水位標(biāo)高17.74 m，含水層頂板標(biāo)高-964.78 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為984.52 m，即Hp=9.65×106pa(見表1)。

表1 隔水層所能承受的極限水壓值計(jì)算成果表

根據(jù)0506孔抽水試驗(yàn)資料：太原組上段(C2t上)地下水靜止水位標(biāo)高106.88 m，含水層頂板標(biāo)高-1 081.07 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為1 187.95 m，即Hp=11.64×106pa。

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果Hp>Ht，即不安全，即正常情況下煤層巷道掘進(jìn)時(shí)，煤層底板太原組上段含水層地下水可通過底板突破進(jìn)入礦坑，成為礦坑直接充水水源。

太原組下段(C2t下)突水分析：本次分析以2208、1705和1005為例，對(duì)太原組下段(C2t下)進(jìn)行分析，由于太原組下段和太原組上段之間的隔水層為泥巖、粉砂巖及砂巖組成的復(fù)合隔水層組，本次分析同樣對(duì)隔水層抗張強(qiáng)度及巖石容重的取值將對(duì)巖石力學(xué)實(shí)驗(yàn)結(jié)果、巖石裂隙發(fā)育及巖心采取率進(jìn)行綜合考慮，最終對(duì)隔水層容重、抗張強(qiáng)度的取值為復(fù)合巖組中各類巖石的容重及抗張強(qiáng)度的加權(quán)平均值，計(jì)算公式同上。

采用斯列薩列夫公式求取2208、1705、1005隔水底板所能承受的極限水壓值(見表2)。

表2 隔水層所能承受的極限水壓值計(jì)算成果表

根據(jù)2208孔抽水試驗(yàn)資料：太原組下段(C2t下)地下水靜止水位標(biāo)高53.44 m，含水層頂板標(biāo)高-1 137.93 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為1 191.37 m，即Hp=11.68×106pa。

根據(jù)1705孔抽水試驗(yàn)資料：太原組下段(C2t下)地下水靜止水位標(biāo)高44.94 m，含水層頂板標(biāo)高-948.66 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為993.60 m，即Hp=9.74×106pa。

根據(jù)1005孔抽水試驗(yàn)資料：太原組下段(C2t下)地下水靜止水位標(biāo)高93.68 m，含水層頂板標(biāo)高-722.57 m，因此巷道底板的實(shí)際水壓高度為816.25 m，即Hp=8×106pa。

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果Hp

在斷裂構(gòu)造附近太原組下段灰?guī)r含水層和寒武系白云巖、灰質(zhì)白云巖中地下水可通過斷裂構(gòu)造帶進(jìn)入礦坑，成為礦坑的間接充水水源，因此在礦床開采時(shí)應(yīng)做好防治水措施。

4.3 不良鉆孔

區(qū)內(nèi)鉆孔揭露并溝通了各個(gè)含水層間的水力聯(lián)系，封閉不良鉆孔可阻止含水層地下水進(jìn)入礦坑的通道。

[1]杜紅磊，等.河南省禹州市張得區(qū)煤詳查水工環(huán)地質(zhì)工作專項(xiàng)報(bào)告[R].河南省地礦局第五地質(zhì)勘查院.2013.

[2]左正金，等.淮河流域(河南段)環(huán)境地質(zhì)調(diào)查報(bào)告[R].河南省地質(zhì)調(diào)查院.2007.

2016-07-11

吳祖成(1980-)，男，河南信陽人，工程師，主要從事水工環(huán)地質(zhì)工作。

P641.5+1

B

1004-1184(2017)01-0030-03