不同厭氧方式對(duì)連續(xù)流亞硝化恢復(fù)的影響

張 杰,張艷輝,李 冬,梁瑜海,關(guān)宏偉,趙世勛

(1.水質(zhì)科學(xué)與水環(huán)境恢復(fù)工程北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(北京工業(yè)大學(xué)), 北京100124;2.城市水資源與水環(huán)境國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(哈爾濱工業(yè)大學(xué)), 哈爾濱150090)

不同厭氧方式對(duì)連續(xù)流亞硝化恢復(fù)的影響

張 杰1,2,張艷輝1,李 冬1,梁瑜海1,關(guān)宏偉1,趙世勛1

(1.水質(zhì)科學(xué)與水環(huán)境恢復(fù)工程北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(北京工業(yè)大學(xué)), 北京100124;2.城市水資源與水環(huán)境國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(哈爾濱工業(yè)大學(xué)), 哈爾濱150090)

為探究不同厭氧運(yùn)行方式對(duì)亞硝化恢復(fù)的影響,在常溫(20±2) ℃下,采用兩組兩級(jí)連續(xù)攪拌反應(yīng)器(CSTR)1#和2#,實(shí)驗(yàn)分為S1、S2和S3三個(gè)階段.在S1階段1#采用厭氧/厭氧運(yùn)行(兩級(jí)DO均為0～0.1 mg/L),2#采用厭氧/好氧運(yùn)行(兩級(jí)DO分別為0～0.1和0.6～0.8 mg/L);在S2階段1#轉(zhuǎn)變?yōu)楹醚?好氧運(yùn)行 (兩級(jí)DO分別為0.2～0.4和0.6～0.8 mg/L),2#保持厭氧/好氧不變(兩級(jí)DO分別為0～0.1和0.6～0.8 mg/L);在S3階段,研究恢復(fù)后亞硝化的穩(wěn)定性,此時(shí)1#、2#兩級(jí)DO均為1.0～1.2 mg/L.分別對(duì)此過程中亞硝化的恢復(fù)時(shí)間以及恢復(fù)后穩(wěn)定性進(jìn)行比較.結(jié)果表明,1#的恢復(fù)時(shí)間比2#縮短了12 d,但當(dāng)溶解氧增加到1.0～1.2 mg/L時(shí),2#恢復(fù)后的亞硝化更穩(wěn)定.先厭氧/厭氧(兩級(jí)DO均為0～0.1 mg/L)后好氧/好氧運(yùn)行(兩級(jí)DO分別為0.2～0.4和0.6～0.8 mg/L),有利于亞硝化的快速恢復(fù),恢復(fù)后轉(zhuǎn)變?yōu)閰捬?好氧運(yùn)行(兩級(jí)DO分別為0～0.1和0.6～0.8 mg/L)有助于亞硝化的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行.

生活污水; 亞硝化; 連續(xù)攪拌反應(yīng)器; 厭氧/厭氧; 好氧/好氧; 厭氧/好氧

亞硝化-厭氧氨氧化工藝因節(jié)省曝氣、無需外加碳源、污泥產(chǎn)量低等優(yōu)點(diǎn)成為目前已知最為節(jié)能、經(jīng)濟(jì)的脫氮途徑[1-3],而該工藝未能在生活污水中推廣和應(yīng)用的主要瓶頸在于，生活污水低NH4+-N且水質(zhì)、水量波動(dòng)較大的特點(diǎn)使亞硝化很難穩(wěn)定運(yùn)行. Ma等[4]指出亞硝化一旦失穩(wěn)后很難恢復(fù),因此，對(duì)于失穩(wěn)后的亞硝化“如何使其高效地恢復(fù)”是亞硝化工程應(yīng)用上必須解決的難題.然而,目前文獻(xiàn)中提到的對(duì)亞硝化進(jìn)行恢復(fù)的研究很少.如果采用與啟動(dòng)相似的高溫[5]、高游離氨(FA)[6]、高游離亞硝酸(FNA)[7]的方式進(jìn)行恢復(fù),常溫低NH4+-N的實(shí)際生活污水在不投加藥劑、不加熱下很難達(dá)到.張功良等[8]在SBR中通過前置厭氧和降低溶解氧(DO)的方式實(shí)現(xiàn)了亞硝化的高效恢復(fù),這說明設(shè)置厭氧段能抑制NOB. 但該研究存在以下兩個(gè)問題,一是采用模擬生活污水而非實(shí)際生活污水,這對(duì)于實(shí)際工程的指導(dǎo)意義有限;二是在SBR中運(yùn)行,而實(shí)際水廠均是連續(xù)運(yùn)行.能否在連續(xù)流實(shí)際生活污水中進(jìn)一步增加厭氧段的長(zhǎng)度,即先厭氧/厭氧后好氧/好氧運(yùn)行,或者一直采用厭氧/好氧運(yùn)行來實(shí)現(xiàn)亞硝化的高效快速恢復(fù),還有待進(jìn)一步研究.

為此,采用兩組兩級(jí)CSTR (1#和2#),1#采用厭氧/厭氧后好氧/好氧的運(yùn)行方式, 2#一直采用厭氧/好氧運(yùn)行,對(duì)亞硝化恢復(fù)時(shí)間和恢復(fù)后穩(wěn)定性進(jìn)行比較,以期為亞硝化的工程應(yīng)用提供技術(shù)支持.

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置和方法

實(shí)驗(yàn)在北京某污水廠進(jìn)行,采用兩組相同的兩級(jí)CSTR (1#、2#),如圖1所示.兩級(jí)CSTR各級(jí)有效容積為7 L,圖中通氣管的目的是使兩級(jí)CSTR水流通暢,每一級(jí)底部設(shè)置曝氣沙盤,通過可調(diào)式氣泵為反應(yīng)過程提供溶解氧,由轉(zhuǎn)子流量計(jì)控制氣量.如表1所示,實(shí)驗(yàn)分為3個(gè)階段,在S1階段1#采用厭氧/厭氧的運(yùn)行方式,厭氧段只攪拌不曝氣,不控制DO,經(jīng)檢測(cè)DO在0～0.1 mg/L. 1#S1階段的時(shí)間長(zhǎng)度采用氨化率法,即當(dāng)氨氧化率連續(xù)5 d低于10%則進(jìn)入S2階段,在S2階段改變1#運(yùn)行方式為好氧/好氧運(yùn)行,1#兩級(jí)攪拌并曝氣,根據(jù)AOB氧飽和常數(shù)為0.2～0.4 mg/L,NOB氧飽和常數(shù)為1.2～1.5 mg/L[9],控制兩級(jí)DO分別為0.2～0.4和0.6～0.8 mg/L,兩級(jí)DO梯度是為了NO2--N更好地積累[10].2#在S1和S2階段一直采用厭氧/好氧運(yùn)行,第一級(jí)只攪拌不曝氣,經(jīng)檢測(cè)DO在0～0.1 mg/L,第二級(jí)攪拌并曝氣,控制DO在0.6～0.8 mg/L.

圖1 反應(yīng)器裝置示意Fig.1 Schematic diagram of the experimental equipment

表1 各階段反應(yīng)器參數(shù)變化Tab.1 Parameter variations of reactors in each stage

為比較恢復(fù)后亞硝化的穩(wěn)定性,進(jìn)行S3階段的研究.現(xiàn)有污水處理廠一般采用固定曝氣的方式,由于生活污水水質(zhì)、水量波動(dòng)較大的特點(diǎn),當(dāng)進(jìn)水NH4+-N質(zhì)量濃度下降時(shí)必然會(huì)引起過度曝氣,在S3階段分別提高1#和2#曝氣量,使二者兩級(jí)DO均在1.0～1.2 mg/L,這樣比較恢復(fù)后亞硝化的穩(wěn)定性更具有實(shí)際意義.

1.2 實(shí)驗(yàn)用水和接種污泥

在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中1#與2#進(jìn)水水質(zhì)相同,均采用城市污水廠原污水經(jīng)AO除磷后的出水為進(jìn)水,具體水質(zhì)：NH4+-N質(zhì)量濃度為35～43 mg/L,COD<50 mg/L(幾乎全部是微生物難降解的物質(zhì)),ρ(NOx--N)<2 mg/L. 1#和2#的接種污泥來自失穩(wěn)的兩級(jí)CSTR,亞硝化率為25.2%,氨氧化率為90.1%, MLSS為2 800 mg/L,MLVSS為2 100 mg/L,污泥沉降性能良好,SVI為95 mL/g.

1.3 分析方法和計(jì)算方法

定期檢測(cè)反應(yīng)器內(nèi)混合液的MLSS、SV30及進(jìn)出水NH4+-N、NO2--N、NO3--N 質(zhì)量濃度等參數(shù),通過WTW 便攜式測(cè)定儀測(cè)定DO、pH和水溫等.水樣分析中NH4+-N的測(cè)定采用納氏試劑光度法,NO2--N采用N-(1-萘基)乙二胺光度法,NO3--N采用紫外分光光度法,COD采用快速測(cè)定儀.

氨氧化率(RA)、亞硝化率(RN)和游離氨(FA)和游離亞硝酸(FNA)按下式計(jì)算:

(1)

式中:ρin(NH4+-N)為進(jìn)水NH4+-N質(zhì)量濃度,mg/L;ρ(NH4+-N)為進(jìn)出水NH4+-N質(zhì)量濃度差, mg/L.

(2)

式中:ρ(NO2--N)為進(jìn)出水NO2--N的質(zhì)量濃度差, mg/L;ρ(NO3--N)為進(jìn)出水NO3--N的質(zhì)量濃度差, mg/L.

(3)

式中:ρinner(NH4+-N)為反應(yīng)器內(nèi)NH4+-N質(zhì)量濃度, mg/L;T為水溫,K.

(4)

式中:ρinner(NO2--N)為反應(yīng)器內(nèi)NO2--N質(zhì)量濃度, mg/L;T為水溫,K.

1.4 比氨氧化速率和比亞硝酸鹽氧化速率的測(cè)定

在實(shí)驗(yàn)過程中定期從1#和2#中取出 100 mL 活性污泥進(jìn)行硝化細(xì)菌活性測(cè)試實(shí)驗(yàn).首先將污泥利用各自反應(yīng)器出水進(jìn)行攪拌并清洗 3 遍,去除上清液;然后將污泥稀釋到 400 mL,置于 500 mL的廣口瓶?jī)?nèi),同時(shí)采用 0.1 mol/L HCl 和 0.1 mol/L NaOH 將體系的 pH 控制在 7.5±0.05 內(nèi).實(shí)驗(yàn)過程中,首先向體系中加入20 mg/L NO2--N 測(cè)定 NOB 的底物降解速率,曝氣1 h 后,再次向體系中加入30 mg/L NH4+,AOB和NOB的活性分別以比氨氧化速率(specific ammonia oxidation rate,RSAO)和比亞硝酸鹽氧化速率 (specific nitrite oxidation rate,RSNO)表征[12].

2 結(jié)果和討論

2.1 S1階段亞硝化效果比較

在S1階段1#采用厭氧/厭氧的運(yùn)行方式.如圖2所示，氨氧化率由接種前的90.10%下降到第20天的10.29%,且在第21～25天一直在10%以下.2#采用厭氧/好氧的運(yùn)行方式,氨氧化率由接種前的90.1%下降到第25 天的57.18%.在整個(gè)S1階段,1#和2#氨氧化率的平均值分別為15.24%和50.17%,均遠(yuǎn)低于接種時(shí)氨氧化率(90.1%),同時(shí)亞硝化率平均值分別為64.38%和56.76%,均比接種前的25.6%高.這說明兩種厭氧運(yùn)行均抑制了NOB,有利于亞硝化的恢復(fù),同時(shí)氨氧化率的下降也說明兩種運(yùn)行方式抑制了AOB的活性.

為了更深入地分析兩種運(yùn)行方式對(duì)亞硝化恢復(fù)的作用,分別對(duì)1#和2#中的RSAO(比氨氧化速率)和RSNO(比亞硝酸鹽氧化速率)進(jìn)行測(cè)定.如圖3所示,1#RSAO一直在下降,由開始7.5 mg/(g·h)下降到0.1 mg/(g·h),RSNO由第1天的6.1 mg/(g·h)下降到第25天的0.1 mg/(g·h),而2#RSAO下降較小,僅由7.5 mg/(g·h)下降到6.4 mg/(g·h),且在第22～25天回升,RSNO也下降較小,由開始的6.1 mg/(g·h)下降到4 mg/(g·h).這說明與厭氧/好氧相比,厭氧/厭氧對(duì)AOB和NOB的抑制作用更明顯,同時(shí)在厭氧/好氧條件下,RSAO在第22天出現(xiàn)回升.原因是AOB對(duì)供氧條件突變有個(gè)適應(yīng)過程,待適應(yīng)條件后,活性開始恢復(fù).

圖2 1#和2#氨氧化率和亞硝化率變化

Fig.2 Variation of ammonia oxidation rate and nitrite accumulation rate in 1# and 2#

圖3 S1階段1#和2#RSAO和RSNO變化Fig.3 Variation ofRSAOandRSNOin 1# and 2# during S1

2.2 S2階段亞硝化效果比較

為使亞硝化快速恢復(fù),在S2階段對(duì)1#全程采取好氧運(yùn)行,控制1#兩級(jí)DO分別為0.2～0.4和0.6～0.8 mg/L.因?yàn)?#在第25天時(shí)亞硝化率僅為72.6%,說明厭氧/好氧下,NOB活性沒有被完全抑制,故2#繼續(xù)保持厭氧/好氧運(yùn)行.

如圖2所示,從S1過渡到S2階段,1#亞硝化率和氨氧化率均發(fā)生突躍,氨氧化率由5.52%增加到29.33%,亞硝化率由56.52%增加到68.93%,到第59天時(shí)增加到91.26%,且在第59～80天一直保持在85%以上, NO2--N和NH4+-N質(zhì)量比在1～1.32,平均值為1.11,滿足厭氧氨氧化進(jìn)水要求,而 2#亞硝化率由第26天的66.67%上升到第71天的84.36%且在第71～80天期間保持在83%以上,NO2--N和NH4+-N質(zhì)量比在1～1.32,平均值為1.12,也滿足厭氧氨氧化進(jìn)水要求,這說明1#和2#亞硝化均得到恢復(fù)并成功過渡到半亞硝化.原因是二者采用的不同厭氧運(yùn)行方式最終均抑制了NOB的活性,使亞硝化得到恢復(fù).然而2#曝氣量比1#小,而二者氨氧化率相當(dāng),其主要原因可能是2#厭氧/好氧方式篩選出活性更高的AOB.如圖4所示,2#亞硝化穩(wěn)定期間RSAO平均值為9.4 mg/(g·h),比1# 8.6 mg/(g·h)提高了9.30%, 這與高春娣等[13]指出的缺氧/好氧有利于篩選出RSAO較高的AOB結(jié)果相吻合.

圖4 S2和S3階段1#和2#RSAO和RSNO變化Fig.4 Variation ofRSAOandRSNOin 1# and 2# during S2 and S3

對(duì)S2階段RSAO和RSNO進(jìn)行測(cè)定,如圖4所示,在S2階段1#RSAO發(fā)生了一次突越,由第25天的0.1 mg/(g·h)增加到第28天的4.5 mg/(g·h)，且在第55天增加到8.8 mg/(g·h),之后在8.8 mg/(g·h)左右波動(dòng).RSNO只略微增加,在第26～59天由0.1 mg/(g·h)增加到0.9 mg/(g·h).這說明在好氧/好氧恢復(fù)過程中AOB活性得到快速恢復(fù),而NOB在短時(shí)間內(nèi)不能恢復(fù)活性,這與Kornaros等[14]和Bournazou等[15]研究結(jié)果相符合.而2#RSAO在第76天達(dá)到9.2 mg/(g·h),RSNO下降緩慢,在第73天下降到1.0 mg/(g·h),這進(jìn)一步說明兩種厭氧運(yùn)行最終均有效抑制NOB活性,同時(shí)說明厭氧/厭氧后好氧/好氧能更快地使亞硝化得到恢復(fù).主要原因可能是厭氧/厭氧對(duì)NOB形成了較徹底的抑制,在后續(xù)的好氧恢復(fù)過程中AOB能迅速地恢復(fù)活性,而NOB不具備此特性.Gerards等[16]和Tappe[17]等指出當(dāng)進(jìn)入好氧環(huán)境后,與NOB相比,AOB能更快地恢復(fù)活性,這是因?yàn)槎卟煌芰啃枨笠约盎謴?fù)階段的不同動(dòng)力學(xué)效應(yīng)所致,以上結(jié)論均為本實(shí)驗(yàn)中厭氧運(yùn)行后亞硝化得以恢復(fù)提供了有力支撐.

以上對(duì)亞硝化恢復(fù)方式的比較表明,與厭氧/好氧相比,先厭氧/厭氧后好氧/好氧運(yùn)行可以使連續(xù)流實(shí)際生活污水亞硝化的恢復(fù)時(shí)間縮短12 d.

2.3 恢復(fù)后亞硝化穩(wěn)定性的比較

目前污水處理廠曝氣控制一般采用固定曝氣時(shí)間的方式,這樣在進(jìn)水水質(zhì)波動(dòng)較大時(shí)必然會(huì)導(dǎo)致過度曝氣,因此,在高曝氣下比較恢復(fù)后亞硝化的穩(wěn)定性更具有實(shí)際意義,故進(jìn)行S3階段研究.在此階段,將1#和2#兩級(jí)曝氣量均提高至DO為1.0～1.2 mg/L,在10 d的運(yùn)行過程中1#亞硝化發(fā)生失穩(wěn),亞硝化率由91.53%下降到50.66%,2#氨氧化率上升到79.49%,而亞硝化率一直保持在80%以上(包括80%),這說明2#恢復(fù)后的亞硝化更穩(wěn)定.同時(shí)如圖4所示,在S3階段1#RSNO由1.2 mg/(g·h)上升到5.8 mg/(g·h ),而2#中RSNO僅由1.2 mg/(g·h)上升到1.8 mg/(g·h),這說明在高曝氣下,經(jīng)過厭氧/厭氧后好氧/好氧的NOB已經(jīng)恢復(fù)活性,而厭氧/好氧運(yùn)行下的NOB活性依然被抑制.原因是1#亞硝化恢復(fù)后,一直保持好氧/好氧運(yùn)行,較充足的 DO和亞氮的積累為NOB的增殖提供了有利條件.同時(shí)如圖2所示, 1#在第75～80天亞硝化率有下降的趨勢(shì),也說明好氧/好氧長(zhǎng)期運(yùn)行可能導(dǎo)致亞硝化的失穩(wěn).與1#不同,2#恢復(fù)后的亞硝化一直保持厭氧/好氧運(yùn)行,這對(duì)NOB形成了持續(xù)抑制,因此，短時(shí)間內(nèi)曝氣量的增大并沒有使亞硝化失穩(wěn).

以上對(duì)亞硝化穩(wěn)定性的比較表明,厭氧/好氧運(yùn)行下的亞硝化更穩(wěn)定.因此,失穩(wěn)后已經(jīng)恢復(fù)的亞硝化應(yīng)轉(zhuǎn)變運(yùn)行方式為厭氧/好氧,這有助于亞硝化的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行.

2.4 亞硝化恢復(fù)因素分析

目前，影響亞硝化恢復(fù)的因素主要有溫度、pH、基質(zhì)質(zhì)量濃度、游離氨(FA)、游離亞硝酸(FNA)等[17],1#和2#溫度均為(20±2)℃,溫度的波動(dòng)是因?yàn)? d內(nèi)溫差所致,同時(shí)，溫度高于25 ℃AOB和NOB的生長(zhǎng)速度才有較大的差異，才有利于亞硝化的實(shí)現(xiàn)[18].而本實(shí)驗(yàn)的溫度一直在(20±2) ℃,可以排除溫度原因使亞硝化恢復(fù)的可能.而亞硝化恢復(fù)前后pH較穩(wěn)定,且進(jìn)水NH4+-N質(zhì)量濃度一直在35～43 mg /L,可以排除pH和基質(zhì)質(zhì)量濃度對(duì)亞硝化恢復(fù)的作用.在亞硝化恢復(fù)前后,1#和2#FA一直在0.42～0.92 mg/L, 該值小于FA對(duì)NOB的抑制質(zhì)量濃度(1～150 mg/L)[19].另外,在孫洪偉等[20]的研究中,在FA為5.3 mg/L時(shí)NO2--N的積累仍然很少,相比之下,本實(shí)驗(yàn)中的FA值很低,不足以影響亞硝化的恢復(fù),因此，可以排除FA的作用使亞硝化得到恢復(fù)的可能.同時(shí)，1#和2#FNA最大值為0.001 6 mg/L,遠(yuǎn)小于對(duì)NOB的抑制質(zhì)量濃度(0.011～0.077 mg/L)[21],因此，也可以排除FNA作用使亞硝化得到恢復(fù)的可能.

由此表明,本實(shí)驗(yàn)中亞硝化快速恢復(fù)的原因是厭氧/厭氧后好氧/好氧和厭氧/好氧作用的結(jié)果,而對(duì)比1#和2#的運(yùn)行條件,在整個(gè)實(shí)驗(yàn)過程中二者溫度、pH基本相同,而FA和FNA 均沒有達(dá)到對(duì)NOB的抑制質(zhì)量濃度,因此，可以排除溫度、基質(zhì)質(zhì)量濃度、FA和FNA等使1#和2#亞硝化效果出現(xiàn)差異的可能,故本實(shí)驗(yàn)亞硝化恢復(fù)效果的差異是不同厭氧運(yùn)行方式所致.厭氧/厭氧后好氧/好氧運(yùn)行更有利于亞硝化恢復(fù)的原因是開始階段的厭氧/厭氧運(yùn)行能更徹底地抑制NOB.

然而,本實(shí)驗(yàn)中厭氧/厭氧運(yùn)行的厭氧/好氧比相當(dāng)于1∶0,厭氧/好氧運(yùn)行的厭氧/好氧比為1∶1,那么是否存在一個(gè)厭氧/好氧比為0∶1和1∶1之間的數(shù)值,使得此時(shí)有更好的亞硝化恢復(fù)效果仍有待進(jìn)一步研究.

3 結(jié) 論

1)與厭氧/好氧 (DO分別為0～0.1 和0.6～0.8 mg/L)相比,厭氧/厭氧(DO均為0～0.1 mg/L)能夠更徹底地抑制NOB.

2)在連續(xù)流實(shí)際生活污水中,與厭氧/好氧 (DO分別為0～0.1和0.6～0.8 mg/L)相比,厭氧/厭氧(DO均為0～0.1 mg/L)后好氧/好氧 (DO分別為0.2～0.4和0.6～0.8 mg/L)運(yùn)行的亞硝化恢復(fù)時(shí)間縮短了12 d.

3)失穩(wěn)后已經(jīng)恢復(fù)的亞硝化運(yùn)行方式轉(zhuǎn)變?yōu)閰捬?好氧運(yùn)行(DO分別為0～0.1 和0.6～0.8 mg/L)有助于亞硝化長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行.

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Effects of different anaerobic modes on recovery of partial nitrification in continuous flow process

ZHANG Jie1,2, ZHANG Yanhui1, LI Dong1,LIANG Yuhai1,GUAN Hongwei1, ZHAO Shixun1

(1.Key Laboratory of Beijing for Water Quality Science and Water Environment Recovery Engineering(Beijing University of Technology), Beijing 100124,China;2.State Key Laboratory of Urban Water Resource and Environment(Harbin Institute of Technology), Harbin 150090, China)

To investigate different effects of anaerobic modes on recovery of partial nitrification(PN), two-stage continuous stirred-tank reactors (CSTR)1# and 2# were used at room temperature (20±2) ℃. The experiment had three stages(S1,S2 and S3).During S1,1# was maintained anaerobic/ anaerobic(DO:0-0.1,0-0.1 mg/L),2# was maintained anaerobic/oxic(DO:0-0.1,0.6-0.8 mg/L). During S2,1# was maintained oxic/oxic (DO:0.2-0.4, 0.6-0.8 mg/L),2# was continually maintained anaerobic/oxic(DO:0-0.1, 0.6-0.8 mg/L). To investigate stability of PN after recovery,S3 was carried out. During S3, 1# and 2# was maintained oxic/oxic(DO:1.0-1.2,1.0-1.2 mg/L)The following paremeters (time of recovery of PN and stability of PN) were investigated. It demonstrated that the recovery time of 1# was shorter than that of 2# by 12 d. However, PN in 2# was more stable when DO increased to 1.0-1.2 mg/L. Efficient PN could be recovered by the mode of first anaerobic/ anaerobic (DO:0-0.1,0-0.1 mg/L)then oxic/oxic(DO:0.2-0.4,0.6-0.8 mg/L). Afterwards, stable PN could be maintained by anaerobic/oxic(DO:0-0.1,0.6-0.8 mg/L).

domestic wastewater; partial nitrification; continuous stirred-tank reactor (CSTR); anaerobic/anaerobic; oxic/oxic; anaerobic/oxic

10.11918/j.issn.0367-6234.2017.02.01

2016-04-12

北京市長(zhǎng)城學(xué)者項(xiàng)目;北京市市委組織部青年拔尖團(tuán)隊(duì)項(xiàng)目(2014000026833TD02)

張 杰(1938—),男,教授,中國工程院院士； 李 冬(1976—),女,教授,博士生導(dǎo)師

李 冬,lidong2006@bjut.edu.cn

X703.1

A

0367-6234(2017)02-0001-05