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    鞍鋼8 m 弧半徑小方坯連鑄機提速實踐

    2024-02-27 09:07:30孫振宇那廷權(quán)李葉忠唐雪峰王成青梁祥遠(yuǎn)
    鞍鋼技術(shù) 2024年1期
    關(guān)鍵詞:方坯結(jié)晶器鑄坯

    孫振宇,那廷權(quán),李葉忠,唐雪峰,王成青,梁祥遠(yuǎn)

    (1.鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠,遼寧 鞍山 114021;2.鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院,遼寧 鞍山 114009)

    鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠二分廠(以下簡稱“二分廠”)2#小方坯連鑄機弧半徑為8 m,冶金長度為21.5 m,設(shè)計產(chǎn)能為80 萬t/a,經(jīng)過2015年和2018 年兩次改造成為鞍鋼的螺紋鋼專用產(chǎn)線。2019 年連鑄機拉速提高至2.8 m/min后,年產(chǎn)量達(dá)到114.5 萬t,然而下道工序的年生產(chǎn)能力已經(jīng)提高到140 萬t/a 以上,要求連鑄機拉速提高至3.5 m/min 才能滿足生產(chǎn)要求,但是鑄機的設(shè)備能力和工藝制度無法滿足提速的需要。

    國內(nèi)外小方坯高拉速鑄機均采取大的弧半徑和長的冶金長度,例如福建三鋼160 mm×160 mm 小方坯鑄機弧半徑為12 m,冶金長度為32 m,拉速達(dá)到了3.0 m/min;廣東陽春新鋼鐵有限責(zé)任公司155 mm×155 mm 小方坯鑄機結(jié)晶器長度為1 m,鑄機弧半徑為9 m,冶金長度為26 m,拉速達(dá)到了4.3 m/min。沒有與二分廠鑄機類似條件下達(dá)到3.5 m/min 的高拉速實踐。因此,有必要結(jié)合2#小方坯連鑄機原設(shè)計的特點,開展結(jié)晶器、二冷區(qū)設(shè)備能力及中間包過熱度等工藝制度的優(yōu)化,以實現(xiàn)鑄機3.5 m/min 高拉速條件下生產(chǎn)質(zhì)量穩(wěn)定的鑄坯,滿足生產(chǎn)要求。

    1 生產(chǎn)工藝流程和主要參數(shù)

    二分廠2#小方坯連鑄機生產(chǎn)工藝流程為:100 t 轉(zhuǎn)爐→精煉吹氬站→方坯連鑄機。6 機6 流全弧型連鑄機原設(shè)計工作拉速為0.8~2.4 m/min,主要澆注斷面為160 mm×160 mm 的小方坯。結(jié)晶器銅管長度為900 mm,二冷水采用水表進(jìn)行控制,每流二冷段分為四個冷卻區(qū),均為全水冷卻[1]。

    2 影響鑄機提速的主要原因分析

    2.1 鑄機原設(shè)計冷卻能力不足

    基于原鑄機的基本參數(shù),理論計算鑄機的一次冷卻和二次冷卻最大拉速。

    (1) 一次冷卻最大拉速(Vmax,m/min)[2]

    式中,Km為結(jié)晶器凝固系數(shù),mm/min1/2,取21(引用文獻(xiàn)中經(jīng)驗值[2]);δmin為結(jié)晶器出口安全坯殼厚度,小斷面取10 mm;Lm為結(jié)晶器有效冷卻長度,為0.8 m。將各數(shù)值帶入式(1)得到:

    (2) 二次冷卻最大拉速[2]

    結(jié)晶器液面至切割起始位置L 極限為22.5 m,考慮到一定的安全距離,設(shè)計連鑄機冶金長度約為21.5 m,據(jù)此計算各斷面最大允許拉速:

    式中,K 為綜合凝固系數(shù),mm/min1/2,取29(引用文獻(xiàn)中的經(jīng)驗值[2]);D 為鑄坯厚度,mm。則:

    上述理論計算結(jié)果顯示,鑄機最大拉速可達(dá)到2.83 m/min,鑄機原設(shè)計冷卻能力不足。

    2.2 鑄機實際設(shè)備冷卻能力不足

    2.2.1 二冷普通水噴嘴的能力不足

    強冷霧化需要大于0.5 MPa 的水壓,而二冷普通水噴嘴的水量調(diào)節(jié)比有限、霧化狀態(tài)一般,強冷時水量不足導(dǎo)致了冷卻強度受限。當(dāng)拉速為2.8 m/min 時,二冷區(qū)前三個區(qū)的閥門開度達(dá)到100%,但是由于配水管徑、閥門管徑和噴嘴能力的限制,強冷時達(dá)不到設(shè)定水量。

    2.2.2 二冷總管管徑能力不足

    2#小方坯鑄機目標(biāo)拉速為3.5 m/min 時,總水量需要達(dá)到55 m3/h,而原管徑在水量大于45 m3/h時就表現(xiàn)出水能力不夠,無法滿足高拉速的需求。

    2.3 鑄機的二次冷卻區(qū)長度不足

    鑄機二次冷卻區(qū)的長度約為6.7 m,在原水量和冷卻強度下凝固的終點位置可達(dá)到23 m,鑄坯入矯直輥前的回溫較重,經(jīng)常出現(xiàn)脫方、鼓肚、漏鋼的事故,因此冷卻區(qū)需要延長。

    3 采取的措施

    3.1 提高一次冷卻強度

    3.1.1 優(yōu)化一次冷卻技術(shù)

    仍采用整體銅管式結(jié)晶器,長度由900 mm 增加到1 000 mm(中心線上下各增加50 mm)。采用合體式帶槽水套代替擠壓成型不銹鋼整體水套,水套與銅管間的水縫寬度由 (4.0±0.05) mm 減小為(3.5±0.05)mm。采用連續(xù)錐度銅管,銅管上部頂密封、下部側(cè)密封。結(jié)晶器水流速度由10~12 m/s 增加到14~15 m/s。足輥由雙排改為單排,足輥噴淋增加一排噴嘴,可實現(xiàn)提高拉速,避免脫方、角裂,冷卻更均勻,提高鑄坯質(zhì)量的目的[1]。

    3.1.2 更新結(jié)晶器供水泵

    結(jié)晶器長度增加后,需要提高冷卻水總量,保證高拉速下足夠的結(jié)晶器水流量,因此更新了結(jié)晶器供水泵。根據(jù)原水泵及電機地腳尺寸設(shè)計制作新泵及電機地腳尺寸,保證新泵與原泵的安裝尺寸完全一致,并與原管道連接尺寸一致。泵體材質(zhì)采用QT-500,葉輪采用不銹鋼2Cr13。供水泵更新后結(jié)晶器水總流量由原來的800 m3/h 提高至900 m3/h。

    3.2 提高二次冷卻強度

    3.2.1 優(yōu)化二次冷卻技術(shù)

    在連鑄機原設(shè)計條件下提高拉速,需要提高二次冷卻的綜合凝固系數(shù)K,提高總水量,進(jìn)而提高比水量[3]。根據(jù)公式“比水量=二冷區(qū)水流量/拉速”[4]計算得出比水量需要達(dá)到1.5 L/kg 以上,才能使拉速達(dá)到3.5 m/min,將2 段和3 段原水嘴3/8PZ2960QZ2 更新為3/8PZ4760QZ2 水嘴,提高了水嘴最大流量。此外,延長二冷區(qū)長度并優(yōu)化噴嘴型號,以減少二次冷卻噴嘴的堵塞,保證二次冷卻水均勻和冷卻強度,以滿足高拉速鑄機的生產(chǎn)要求。改進(jìn)后二冷各區(qū)水嘴型號及數(shù)量如表1 所示。

    表1 改進(jìn)后二冷各區(qū)水嘴型號及數(shù)量Table 1 Types and Numbers of Water Nozzles in Each Region of Secondary Cooling Zone after Improvement

    3.2.2 更新二冷水供水泵,增大二冷管徑

    為了進(jìn)一步提高總冷卻水量,保證高拉速下足夠的二冷水流量和較好的霧化效果,更新了二冷水供水泵,增大了二冷管徑。與更新結(jié)晶器供水泵采取相同辦法,泵體和葉輪材質(zhì)的選擇均與其相同,二冷水供水泵為軟填料密封,管徑冷卻1 區(qū)和2 區(qū)由DN40 增加到DN50,冷卻3 區(qū)和4 區(qū)由DN25 增加到DN30。更新后二冷水總流量由450 m3/h 提高至550 m3/h。

    3.3 優(yōu)化工藝參數(shù)

    降低中間包鋼水過熱度,降低結(jié)晶器內(nèi)鋼水溫度,可滿足高拉速下結(jié)晶器內(nèi)初生坯殼的安全厚度,同時提高鑄坯內(nèi)外部質(zhì)量,因此,對系統(tǒng)溫度進(jìn)行優(yōu)化,實踐后得出系統(tǒng)溫度降低10 ℃可以滿足高速生產(chǎn)的需求。系統(tǒng)溫度降低值見表2 所示。

    表2 系統(tǒng)溫度降低值Table 2 Reduced Values of System Temperature ℃

    4 高速生產(chǎn)的可行性和實施效果

    4.1 理論計算

    基于改進(jìn)后的鑄機參數(shù),理論計算鑄機一次冷卻和二次冷卻的最大拉速。

    (1) 一次冷卻最大拉速

    (2) 二次冷卻最大拉速

    綜合凝固系數(shù)K 引用文獻(xiàn)中的經(jīng)驗值34[2]。

    改進(jìn)后鑄機拉速提高,可以滿足生產(chǎn)要求。

    4.2 實施效果

    4.2.1 提高冷卻能力

    2020 年5 月開始由單流試驗逐步推進(jìn)到全流生產(chǎn),截至2020 年12 月,鑄機拉速由2.8 m/min 提高至3.5 m/min。表3 為鑄機提速后冷卻系統(tǒng)參數(shù),改進(jìn)后冷卻能力能夠滿足高拉速生產(chǎn)的需求。

    表3 鑄機提速后冷卻系統(tǒng)參數(shù)Table 3 Cooling System Parameters for Caster after Speed Improvement

    4.2.2 降低系統(tǒng)溫度

    改進(jìn)前后精煉搬出溫度和中間包溫度對比見表4。鑄機提速后,轉(zhuǎn)爐爐后平均掛罐溫度降低10.9 ℃,精煉平均搬出溫度降低18.4 ℃,中間包平均過熱度降低10.2 ℃。

    表4 改進(jìn)前后精煉搬出溫度和中間包溫度對比Table 4 Comparison of Liquid Steel Temperature after Refining and in Tundish before and after Improvement℃

    4.2.3 提高鑄坯質(zhì)量

    采取上述改進(jìn)措施后,單中包連澆罐數(shù)和產(chǎn)量明顯提升,連澆罐數(shù)達(dá)到59 罐,單月產(chǎn)量達(dá)到12.078 萬t,具備年產(chǎn)145 萬t 的能力,比原設(shè)計提高25%,鋼水收得率由98.89%提高到99.56%,極大地提高了鑄機生產(chǎn)效率。

    對鑄坯取樣檢驗,結(jié)果見圖1,鑄坯外部表觀質(zhì)量良好,無脫方現(xiàn)象,同時也未見內(nèi)部縮孔等缺陷,統(tǒng)計得出鑄坯質(zhì)量合格率達(dá)到99.95%。

    圖1 鑄機提速后生產(chǎn)的鑄坯形貌Fig.1 Billet Appearance after Caster Speed Improvement

    5 結(jié)語

    鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠二分廠針對8 m弧半徑的小方坯連鑄機原設(shè)計拉速低,不能滿足生產(chǎn)要求的問題,對鑄機結(jié)晶器和二冷設(shè)備進(jìn)行了改進(jìn),增加結(jié)晶器長度100 mm,更新結(jié)晶器供水泵,提高結(jié)晶器水流速度,增加二冷水管徑及二冷區(qū)長度,采取低過熱度澆注,降低系統(tǒng)溫度10 ℃,上述措施實施后,鑄機拉速提高至3.5 m/min,鑄坯質(zhì)量合格率達(dá)到99.95%,滿足年產(chǎn)量140 萬t 的要求。

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