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    不同設(shè)計(jì)參數(shù)下土工格室柔性擋墻受力及變性分析

    2018-08-21 07:47:30苗滿勝
    關(guān)鍵詞:格室土工擋墻

    苗滿勝,劉 軍

    (河南高速公路發(fā)展有限責(zé)任公司, 河南 鄭州 450000)

    土工格室是20世紀(jì)80年代初在國際上出現(xiàn)的一種新型土工合成材料,其材質(zhì)輕、耐磨損、伸縮自如、施工速度快并提供較高的側(cè)向限制,廣泛應(yīng)用于土木工程領(lǐng)域。由于其結(jié)構(gòu)輕、施工方便、造價(jià)低廉,能夠滿足綠化墻面的要求,在公路邊坡防護(hù)中得到了廣泛的應(yīng)用[1-7]。一些學(xué)者針對土工格室柔性擋墻這種新型邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)展開了相關(guān)的研究,取得了一些成果。謝永利等[8]運(yùn)用有限元分析軟件MARC對土工格室柔性擋墻的工程性狀進(jìn)行了彈塑性數(shù)值仿真分析。宋飛等[9]運(yùn)用PLAXIS軟件研究了在不同高寬比、坡度及路基表面荷載下對土工格室擋墻變性性狀的影響。馬新巖等[10]采用數(shù)值模擬和結(jié)構(gòu)計(jì)算相結(jié)合的方法,結(jié)合實(shí)際工程,對路塹土工格室柔性擋墻進(jìn)行實(shí)例分析,并根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)總結(jié)柔性擋墻施工工序。王根等[11]以瑞鷹高速土工格室柔性擋墻工程為背景,采用ADINA有限元數(shù)值仿真分析,考慮墻體與路基土的耦合關(guān)系,研究了土工格室多級柔性擋墻的受力機(jī)理,對比多級擋墻在多種工況下的受力情況。楊利等[12]分析了土工格室加筋粗粒土的效果分析。劉軍等[13]結(jié)合工程分析了土工格室柔性擋墻的敏感因素。而在土工格室擋墻設(shè)計(jì)過程中,土工格室柔性擋墻在不同設(shè)計(jì)參數(shù)下的受力及變形規(guī)律仍不清楚,因此土壓力計(jì)算方法缺少合理的理論基礎(chǔ),理論研究仍然落后于工程實(shí)踐,需要進(jìn)行深入的研究。

    本文采用巖土工程有限差分軟件FLAC3D計(jì)算分析了設(shè)計(jì)參數(shù)下土工格室柔性擋墻的受力及變形特征,研究了厚度、坡比以及彈性模量對于柔性擋墻受力及變形性狀的影響。為柔性擋墻土壓力計(jì)算方法的提出提供了理論基礎(chǔ),對于工程設(shè)計(jì)具有一定的參考意義。

    1 模型的建立及相關(guān)參數(shù)

    1.1 模型的建立

    土工格室柔性擋墻數(shù)值計(jì)算模型包括幾何模型與材料模型。本文根據(jù)工程實(shí)際問題和研究目的需要建立柔性擋墻計(jì)算模型。計(jì)算模型是由擋墻墻身、基礎(chǔ)、墻后填土三部分組成。經(jīng)過查閱參考資料[13]以及試算,確定各部分的模型尺寸為:擋墻長度15 m,高度為6 m,厚度為3 m,擋墻設(shè)計(jì)坡率為1∶0.5;基礎(chǔ)寬度為4 m,厚度為1 m,墻后土體寬度取15 m。其三維實(shí)體幾何模型與邊界示意圖分別如圖1、圖2所示。由于該模型采用整體擋墻的一部分進(jìn)行分析,所以需要確定擋墻模型邊界條件。擋土墻前立面和后立面邊界施加X方向位移約束為零,擋土墻前后兩兩個側(cè)面邊界施加Z方向位移約束為零,柔性擋墻底面邊界在X、Y、Z三個方向施加位移約束為零。

    1.2 網(wǎng)格劃分

    FLAC3D數(shù)值分析過程中,單元劃分越多,計(jì)算結(jié)果越精細(xì),但是單元劃分過多,會增加計(jì)算機(jī)負(fù)擔(dān),導(dǎo)致計(jì)算過程緩慢。綜合考慮各種因素,本次計(jì)算單元網(wǎng)格劃分采用“掃略網(wǎng)格劃分”,將擋墻墻體作為重點(diǎn)研究對象,進(jìn)行網(wǎng)格加密處理;基礎(chǔ)部分和土體部分作為非研究重點(diǎn),網(wǎng)格劃分時相對疏一些。具體單元網(wǎng)格劃分如圖3。整個模型共17 904個節(jié)點(diǎn),15 585個單元。

    圖1 幾何模型示意圖(單位:m)

    圖2 邊界示意圖

    圖3網(wǎng)格劃分立體圖

    1.3 模型參數(shù)的選取

    在土工格室柔性擋墻中,土體本構(gòu)模型Mohr-Coulomb理想彈塑性模型,該理論比較完善且簡單實(shí)用,被廣泛應(yīng)用于巖土工程和理論實(shí)踐中[14]。FLAC3D數(shù)值分析軟件中的Mohr-Coulomb理想彈塑性模型需要輸入5個參數(shù),分別為黏聚力c、內(nèi)摩擦角φ、密度ρ、剪切模量G和體積模量K。其中黏聚力c、內(nèi)摩擦角φ和密度ρ可以通過土樣的常規(guī)試驗(yàn)來獲取,而剪切模量G和體積模量K可根據(jù)彈性模量E和泊松比μ求得,其計(jì)算方法如式(1)所示。

    (1)

    參考工程實(shí)際勘察報(bào)告及課題組試驗(yàn)結(jié)果對柔性擋墻強(qiáng)度參數(shù)取值,擋墻各部分具體參數(shù)見表1。

    表1 模型材料計(jì)算參數(shù)

    1.4 接觸面優(yōu)化

    本文對擋墻墻體、地基基礎(chǔ)以及墻后填土相連接的結(jié)構(gòu)面采用接觸面形式處理,即采用FLAC3D軟件中自帶的Interface接觸單元來模擬[15-16]。Interface接觸單元厚度為零,但具有方向性,是通過將三角形面積單元分配到各節(jié)點(diǎn)上來表示的,在設(shè)置接觸面單元時需要Interface單元平鋪到事先確定的目標(biāo)面上,并與另一個接觸面連接在一起。

    接觸面上受到的切向力小于最大切向力時處于彈性階段,可通過式(2)和式(3)來確定其某一時刻的法向力與切向力。

    Fn(t+Δt)=KnμnA+σnA

    (2)

    (3)

    當(dāng)|Fs|=Fsmax,接觸面滑動時,切向力保持不變,進(jìn)入塑性變形階段,法向應(yīng)力隨著位移增大而增大,可按式(4)計(jì)算。

    (4)

    2 工程實(shí)例計(jì)算

    2.1 初始應(yīng)力平衡

    土工格室柔性擋墻建造之前,施工場地地表位移為零,但是土體內(nèi)的應(yīng)力卻是一直存在的,這種沒有位移只有應(yīng)力存在的狀態(tài)即地應(yīng)力平衡狀態(tài)。數(shù)值模擬過程中,初始應(yīng)力平衡是為了使數(shù)值模型獲得一個存在初始應(yīng)力但初始應(yīng)變?yōu)榱愕臓顟B(tài)??紤]到柔性擋墻施工場地中自重應(yīng)力是主要初始應(yīng)力,顯然其自重應(yīng)力是外力,地應(yīng)力場是將自重應(yīng)力下的場地內(nèi)力提取出來施加于數(shù)值模型上,開始工程數(shù)值計(jì)算時再施加自重應(yīng)力,使得場地內(nèi)的內(nèi)力與外力平衡從而獲得較精確的、沒有受到人為因素干擾情況下的數(shù)值模型初始狀態(tài)。

    邊坡坡體在自重應(yīng)力下的水平有效應(yīng)力與水平位移見圖4和圖5。

    2.2 水平土壓力及變形對比分析

    基于前文分析成果,并將數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果同現(xiàn)場測試和模型試驗(yàn)進(jìn)行對比。土壓力數(shù)值模擬結(jié)果與對比曲線見圖6、圖7。水平位移數(shù)值模擬與曲線見圖8、圖9。

    圖4 重力作用下的初始水平有效應(yīng)力分布

    圖5 重力作用下的初始水平位移分布

    圖6 柔性擋墻墻體水平受力云圖

    圖7 柔性擋墻水平土壓力數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果

    圖8柔性擋墻墻體水平位移云圖

    從圖7中可以看處,柔性擋墻水平土壓力數(shù)值計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場實(shí)測值存在一定差距,數(shù)值計(jì)算結(jié)果較實(shí)際偏小。數(shù)值計(jì)算解得最大土壓力值為55.32 kPa,位于擋墻高度2.5 m位置處;而現(xiàn)場實(shí)測土壓力值最大為57.62 kPa,且位于墻高1/2H處(擋墻高度為3 m)。這主要是由于數(shù)值分析在理想狀態(tài)下建立計(jì)算模型和設(shè)定邊界條件,無法完全準(zhǔn)確模擬擋墻具體和施工機(jī)械影響,所以現(xiàn)場實(shí)際測量存在一定差異,而且現(xiàn)場實(shí)際測量除了容易受周邊環(huán)境影響,還會出現(xiàn)一些不可避免的人為操作誤差。

    從圖9中可以看到,柔性擋墻墻體水平位移數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果曲線與現(xiàn)場測試和模型試驗(yàn)基本一致,均以墻高1/2H為界,分界以上水平位移隨墻高減小,分界以下沿墻高增大。數(shù)值模擬算得最大墻體位移為4.52 cm,比現(xiàn)場測試結(jié)果要小15.04%,比模型試驗(yàn)要大2.03%。則說明本文數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場測試和模型試驗(yàn)結(jié)果在數(shù)值上差距不大,且曲線發(fā)展趨勢也基本相似,因此可以認(rèn)為本文數(shù)值分析在墻體水平位移方面比較接近實(shí)際。

    圖9柔性擋墻水平位移數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果

    3 柔性擋墻設(shè)計(jì)參數(shù)影響分析

    根據(jù)前文分析可知,了解各個擋墻設(shè)計(jì)參數(shù)對于土工格室柔性擋墻的受力及變形的影響程度,對于擋墻設(shè)計(jì)及施工有著重要意義。本文選取擋墻厚度、擋墻坡比、擋墻彈性模量三個參數(shù)設(shè)立3種工況展開分析,具體如表2所示。以期把握此類參數(shù)對于擋墻受力與變形的影響,從而對擋墻設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化,對擋墻土壓力計(jì)算提供依據(jù)。

    表2 數(shù)值模擬各工況設(shè)計(jì)表

    3.1 擋墻厚度影響分析

    圖10為墻高為6 m,坡比為1∶0.5的擋柔性墻,墻身厚度在2 m到5 m范圍內(nèi)變化時的墻背水平應(yīng)力及位移。

    圖10柔性擋墻墻體厚度變化影響圖

    從圖10(a)中可以看出,高為6 m的柔性擋墻墻體厚度不同時,土壓力沿?fù)鯄Ω叨确植疾町愝^大。當(dāng)墻體厚度為2 m時,擋墻水平土壓力整體較小,但是在墻高為3 m位置處,土壓力急劇增大,達(dá)到69.73 kPa;當(dāng)墻體厚度為3 m時土壓力分布較均勻,在墻高2.5 m位置處達(dá)到最大,最大為55.32 kPa;當(dāng)墻體厚度為4 m和5 m時,擋墻水平土壓力值相差不大,均呈不規(guī)則的線性分布,且隨擋墻高度降低逐漸變大。

    從圖10(b)中可以看出,不同擋墻厚度下墻背水平位移曲線與土壓力曲線具有一定相似性。墻厚為2 m時擋墻變形較大,尤其在墻高為3 m位置處達(dá)到6.34 cm,變形量大于擋墻厚度3%,說明2 m的擋墻厚度并不能滿足該擋墻安全設(shè)計(jì)要求。墻體厚度為3 m、4 m和5 m時,擋墻墻體水平位移相差不大,這也說明在滿足擋墻安全設(shè)計(jì)要求基礎(chǔ)上,盲目增加擋墻厚度對于擋墻變形的控制有限,反而只會增大工程造價(jià)。

    3.2 擋墻坡比影響分析

    圖11為墻高為6 m、墻厚為3 m的土工格室柔性擋墻,在變化擋墻坡比情況下的墻背土壓力及水平位移曲線。

    圖11柔性擋墻坡比變化影響圖

    從圖11(a)可以看出,柔性擋墻坡度越陡,擋墻水平土壓力越大。擋墻坡度為1∶0.75和1∶0.50時,擋墻水平土壓力分布曲線相似,均在墻高2.5 m處分界,分界以上部分,土壓力沿墻高線性減小,分界以下部分恰好相反,分界點(diǎn)處土壓力值最大,分別為55.32 kPa和49.96 kPa;柔性擋墻坡度為1∶0.25時,土壓力沿墻高呈線性分布,在擋墻底部達(dá)到最大為60.11 kPa。

    結(jié)合圖11(a)和圖11(b)可以看出,擋墻坡比在1∶0.75到1∶0.50之間時,坡比對于擋墻水平土壓力及墻體位移影響不大,說明在擋墻設(shè)計(jì)過程中,可適當(dāng)?shù)卦谄卤?∶0.75到1∶0.50之間提高擋墻坡度,從而減少擋墻占地面積;但是當(dāng)擋墻設(shè)計(jì)坡比大于1∶0.50時,要想繼續(xù)增大擋墻坡來減少占地面積度則需要謹(jǐn)慎,因?yàn)槠卤葹?∶0.25的柔性擋墻墻體水平位移較大,且沿?fù)鯄Ω叨瘸示€性增大,最大位移點(diǎn)達(dá)到5.57 cm,說明該柔性擋墻設(shè)計(jì)較陡時,其受力形態(tài)和位移變形規(guī)律產(chǎn)生了較大變化,在施工過程中及施工完成后,擋墻可能還發(fā)生了繞墻頂轉(zhuǎn)動的位移。

    3.3 擋墻彈性模量影響分析

    圖12為墻體彈性模量對墻高為6 m、坡比1∶0.50、擋墻厚度為3 m的土工格室柔性擋墻水平方向土壓力及墻體位移的影響。圖中模量是指墻體彈性模量,取值范圍為5×106Pa~5×1010Pa。

    圖12柔性擋墻墻身彈性模量對土壓力及變形的影響

    從圖12(a)中可以看出,擋墻水平土壓力隨著擋墻墻體彈性模量的增大而增大。墻體彈性模量在5×106Pa到5×108Pa之間時,擋墻水平土壓力近似呈鼓形分布,只是最大土壓力值所在擋墻位置不同,墻體彈性模量為5×106Pa和5×107Pa時,最大土壓力值位于墻高2.5 m處,分別為43.21 kPa和55.32 kPa;墻體彈性模量為5×108Pa時,最大土壓力位于墻高3 m處為61.32 kPa。墻體彈性模量為5×109Pa和5×1010Pa時,墻體材料更接近剛性材料,擋墻土壓力曲線也與剛性擋墻相似,在墻高1/3H附近處土壓力值最大,分別為71.19 kPa和84.76 kPa。

    從圖12(b)中可以看出,柔性擋墻墻體水平位移隨擋墻墻體彈性模量的增大而降低。墻體彈性模量在5×105Pa~5×107Pa之間,擋墻墻體位移呈鼓形分布,最大位移點(diǎn)位于擋墻中部達(dá)到9.21 cm,是擋墻厚度的3.07%,不滿足設(shè)計(jì)安全要求,說明擋墻材料彈性模量過低,會導(dǎo)致?lián)鯄Ξa(chǎn)生較大變形,因此擋墻施工前一定要進(jìn)行對格室材料進(jìn)行檢查驗(yàn)收;墻體彈性模量在5×106Pa~5×107Pa之間時,擋墻水平位移規(guī)律基本一致,呈明顯非線性分布,在墻高1/2H附近處達(dá)到最大;墻體彈性模量大于5×108Pa時,擋墻墻體水平位移曲線發(fā)生了很大變化,隨擋墻高度線性增加,在墻頂位置達(dá)到最大。

    4 結(jié) 論

    本文應(yīng)用FLAC3D軟件對土工格室柔性擋墻進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,分析了不同設(shè)計(jì)參數(shù)對于6 m高的路肩式土工格室柔性擋墻的受力及變形的影響,并得出了如下結(jié)論:

    (1) 6 m高的柔性擋墻墻體厚度為2 m~3 m時,擋墻水平土壓力和墻體位移均呈鼓形分布,最大值位于墻高1/2H附近處;墻體厚度大于3 m時,墻體水平位移變小,墻背土壓力及位移曲線也逐漸過渡為線性模式。

    (2) 1∶0.50和1∶0.75兩種坡率的柔性擋墻其擋墻水平土壓力及墻體位移曲線相似,數(shù)值相差不大,且都以墻高1/2H分界;當(dāng)柔性擋墻坡比為1∶0.25時,擋墻水平土壓力值及位移值,都出現(xiàn)了不同程度的增加,且位移曲線也近似變?yōu)橹本€,在墻頂位置達(dá)到最大,為5.57 cm。

    (3) 6 m高的柔性擋墻水平土壓力隨著墻體彈性模量的增大而增大,水平位移恰好相反,隨墻體彈性模量增大而減小。當(dāng)體彈性模量在5×106Pa~5×108Pa之間時,擋墻土壓力及墻體水平位移呈鼓形分布,在墻高1/2H附近處達(dá)到最大;當(dāng)墻體彈性模量在5×109Pa~5×1010Pa之間時,水平土壓力及位移曲線發(fā)生明顯轉(zhuǎn)變,位移曲線大致呈線性分布,土壓力也變得與剛性擋墻所類似,在墻高1/3H處達(dá)到最大。

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