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    輸水管道冬季輸水保溫的研究

    2017-02-05 02:21:10路曉婷
    東北水利水電 2017年1期
    關(guān)鍵詞:輸水管熱傳導(dǎo)管壁

    郭 鋒,路曉婷

    (蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,甘肅蘭州 730070)

    輸水管道冬季輸水保溫的研究

    郭 鋒,路曉婷

    (蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,甘肅蘭州 730070)

    對(duì)于冬季運(yùn)行的混凝土結(jié)構(gòu),混凝土表面的溫度受到氣溫與太陽(yáng)輻射熱的影響,從而使輸水管道內(nèi)外壁面形成較大的溫度差,影響結(jié)構(gòu)的安全可靠性。文中根據(jù)固體熱傳導(dǎo)理論,結(jié)合邊界條件,利用ANSYSY有限元軟件數(shù)值模擬冬季輸水條件下無(wú)保溫措施與有保溫措施輸水管道。數(shù)值模擬結(jié)果表明:冬季氣溫下降迅速,導(dǎo)致管道表面出現(xiàn)溫度裂縫,采取保溫措施,可有效地控制溫度裂縫。

    冬季輸水;輸水管道;溫度場(chǎng);溫度應(yīng)力;保溫效果

    在我國(guó)北方地區(qū),冬季氣溫較低且持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng),并且冬季降雨量特別小,需要輸水管道在冬季運(yùn)行供水。揚(yáng)黃工程從寧夏吳忠市東干渠提引黃河水,冬季提取的河道水流溫度要比氣溫高,管道內(nèi)壁溫度接近水溫,由于水的比熱大,溫度變化小,管身產(chǎn)生了很大的橫向溫度應(yīng)力,表面出現(xiàn)了裂縫。溫度應(yīng)力形成的裂縫嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的耐久性與安全性。因此,輸水管道在冬季運(yùn)行過(guò)程中,應(yīng)采取有效的保溫措施,防止表面溫度裂縫的產(chǎn)生。

    1 輸水管道的熱傳導(dǎo)方程

    假定輸水管道的壁面結(jié)構(gòu)為半無(wú)限厚板,水溫沿輸水管道方向分布均勻,管道環(huán)向溫度分布也是均勻的。那么只有在壁厚方向存在熱傳導(dǎo),從而將三維固體熱傳導(dǎo)簡(jiǎn)化為一維熱傳導(dǎo),運(yùn)行期的水工建筑物,混凝土溫度已經(jīng)達(dá)到穩(wěn)定溫度,氣溫與管道內(nèi)水流溫度影響結(jié)構(gòu)的溫度。取輸水管道橫截面建立二維模型來(lái)數(shù)值模擬。一維溫度場(chǎng)T(x,t)滿(mǎn)足熱傳導(dǎo)方程

    式中:a——混凝土的導(dǎo)溫系數(shù),a=λ/cρ,m2/h;λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·k);c——混凝土的比熱,W/(m·k);ρ——混凝土的密度,kg/m3。

    2 輸水管道的溫度邊界條件

    固體熱傳導(dǎo)方程確定了固體溫度場(chǎng)隨時(shí)間與空間變化的規(guī)律,如果想得到需要的溫度場(chǎng),必須引入相應(yīng)的邊界條件與初始條件,這樣才能得到熱傳導(dǎo)方程的定解。

    2.1 初始條件

    在初始時(shí)刻,導(dǎo)熱物體內(nèi)部的溫度分布是坐標(biāo)的已知函數(shù),即當(dāng)t=0時(shí),

    2.2 邊界條件

    固體熱傳導(dǎo)理論中,溫度邊界條件存在四類(lèi),但輸水管道的溫度邊界條件根據(jù)實(shí)際情況可為第一類(lèi)邊界條件和第三類(lèi)邊界條件。

    1)第一類(lèi)邊界條件?;炷帘砻娴臏囟萒是時(shí)間的已知函數(shù),即

    輸水管道外表面混凝土與水接觸時(shí),內(nèi)表面溫度等于已知的水溫,即T混凝土=T水。

    2)第三類(lèi)邊界條件。當(dāng)混凝土與空氣接觸時(shí),靠近固體表面存在層流邊界層,在黏滯流邊界層內(nèi),溫度是線(xiàn)性分布的。從而假定經(jīng)過(guò)混凝土表面的熱流量與混凝土表面溫度T與氣溫Ta溫度差成正比。

    式中:β——混凝土表面放熱系數(shù),W/(m·k);n——壁身外法線(xiàn)方向。

    3 計(jì)算實(shí)例

    3.1 原始資料

    揚(yáng)黃工程從寧夏吳忠市東干渠采用圓形輸水管道提引黃河水,輸水管道斷面為環(huán)狀,內(nèi)壁半徑0.6 m,外壁半徑0.7 m,管壁厚度為0.1 m,結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),混凝土為C30,模擬冬季輸水工況,其材料參數(shù):外界氣溫為-10℃,內(nèi)壁水溫-3.35℃;輸水管道外表面采用30 mm聚氨酯保溫板;假定輸水管道橫截面各向同性,材料均勻,混凝土熱膨脹系數(shù)α為0.000 01,彈性模量E為3.0×104MPa,混凝土導(dǎo)熱系數(shù)λ=1.74 W/(m·k)。泊松比μ=0.167,聚氨酯保溫板的導(dǎo)熱系數(shù)λ= 0.016 3 W/(m·k),混凝土表面的散熱系數(shù)β= 17.4 W/(m·k)。

    3.2 ANSYS計(jì)算模型的建立

    運(yùn)用ANSYS數(shù)值模擬軟件對(duì)圓形輸水管道建模分析在冬季運(yùn)行期間的溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力。由于沿管道長(zhǎng)度方向的溫度保持不變,則冬季輸水工況下的橫截面溫度應(yīng)力變成平面應(yīng)力問(wèn)題??紤]的結(jié)構(gòu)的幾何對(duì)稱(chēng)和荷載對(duì)稱(chēng)條件,取對(duì)稱(chēng)軸截取的1/4橫截面平面有限元模型,模型含有1 200個(gè)單元。

    3.3 溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    運(yùn)用ANSYS有限元軟件,分析了圓形輸水管道在有保溫措施和無(wú)保溫措施兩種工況下的溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力,圖1和圖2給出了2種工況下的溫度場(chǎng)與溫度應(yīng)力等值線(xiàn)圖。

    3.3.1 無(wú)保溫措施

    輸水管道在冬季運(yùn)行,由于管道外壁處于外界低溫環(huán)境中,管道內(nèi)壁與水接觸,從而內(nèi)壁的溫度高于外壁的溫度,形成了管壁內(nèi)壓外拉。

    圖1 無(wú)保溫措施溫度場(chǎng)與溫度應(yīng)力

    通過(guò)輸水管道冬季低溫環(huán)境下溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬,將模擬溫度場(chǎng)作用在結(jié)構(gòu)上,得到了冬季輸水工況下管道在無(wú)保溫措施情況下溫度應(yīng)力的分布規(guī)律,圖1中數(shù)值正為拉應(yīng)力,負(fù)為壓應(yīng)力。計(jì)算結(jié)果表明,無(wú)保溫措施時(shí),管壁沿壁厚方向的溫度場(chǎng)近似成線(xiàn)性分布,管壁內(nèi)外表面溫度梯度較大。由于管壁內(nèi)外溫度差很大,導(dǎo)致管道內(nèi)外壁面在徑向與環(huán)向出現(xiàn)較大的溫度應(yīng)力,環(huán)向最大溫度應(yīng)力分布在管道外壁,最大拉應(yīng)力為1.71 MPa。3.3.2有保溫措施

    有保溫措施時(shí)(見(jiàn)圖2),保溫板有效地阻礙了內(nèi)部水溫通過(guò)管壁向外部低溫環(huán)境的散失,很大程度上阻止外部冷空氣的向管壁內(nèi)部入侵,從而有效地控制了管壁內(nèi)外的熱傳導(dǎo)效果,使外壁溫度有了顯著提高,從-8.86℃升高到2.01℃。輸水管道內(nèi)外壁面的溫度梯度有了大幅度的減小,致使其溫度應(yīng)力有了明顯的下降,環(huán)向最大拉應(yīng)力分布在管壁外表面,最大拉應(yīng)力為0.2 MPa。

    由于流體的微觀粒子運(yùn)動(dòng),形成了通過(guò)流體質(zhì)點(diǎn)的移動(dòng)進(jìn)行的熱量傳遞,這與流體的流動(dòng)狀態(tài)有關(guān),靠近壁面處有一薄層流體順著壁面做層流流動(dòng),存在垂直于流動(dòng)方向的熱量傳遞。流體導(dǎo)熱系數(shù)小,熱量阻隔主要集中在該層。紊流層中流體質(zhì)點(diǎn)劇烈摻混,溫度均勻。從而與管道內(nèi)壁接觸邊界條件應(yīng)考慮對(duì)流換熱系數(shù)hc(W/(m2·℃)選取對(duì)流換熱系數(shù):外管壁為30hc,內(nèi)管壁為3.5hc。

    圖2 有保溫措施溫度場(chǎng)與溫度應(yīng)力

    4 結(jié)論

    根據(jù)有限元基本理論,通過(guò)計(jì)算2種工況溫度場(chǎng),并對(duì)比輸水管道在有保溫措施和無(wú)保溫措施2種情況下的溫度場(chǎng)和溫度應(yīng)力的變化情況,可得出以下結(jié)論:

    1)混凝土管道在冬季低溫環(huán)境下輸水時(shí),由于水溫和氣溫所造成的溫差均能在橫截面的產(chǎn)生較大徑向與環(huán)向的溫度應(yīng)力,很容易導(dǎo)致管道表面產(chǎn)生裂縫。

    2)當(dāng)管道壁面設(shè)置0.3 cm保溫板,削減了管道內(nèi)外壁面溫差,使得管道厚度方向溫度梯度大為減小,從而降低了表面環(huán)向拉應(yīng)力峰值,達(dá)到控制表面裂縫的目的。

    3)2 種工況下沿管道厚度方向的溫差呈線(xiàn)性分布,沿環(huán)向的溫度分布是均勻的,橫向溫度應(yīng)力分布符合管道自身約束產(chǎn)生的自應(yīng)力。

    [1]張洪劑.熱傳導(dǎo)[M].北京:高等教育出版社,1992:150-197.

    [2]朱伯芳.大體積混凝土溫度應(yīng)力與溫度控制[M].北京:中國(guó)電力出版社,1999.

    [3]何文社,季日臣.水力學(xué)[M].北京:人民交通出版社,2011.

    [4]王新敏.工程結(jié)構(gòu)數(shù)值分析[M].北京:人民交通出版社,2007.

    TV672.3

    A

    2016-07-13

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