摘 要:在黃河開河時期,經(jīng)常發(fā)生冰塞、冰壩等災(zāi)害,對水工建筑物造成破壞。文章運用ANSYS/LS-DYNA軟件對流冰撞擊閘門的過程進行了仿真模擬,模擬了流冰撞擊閘門時冰和閘門的受力過程,同時繪制出不同速度下流冰的壓強曲線。文章從有限元仿真模擬研究上,對流冰碰撞水工建筑物問題進行了分析,為以后更深入的研究工作提供了參考。
關(guān)鍵詞:ANSYS/LS-DYNA;仿真模擬;流冰;閘門
黃河內(nèi)蒙古河段地處黃河流域最北端,由于緯度較高,因此造成氣溫上暖下寒,并且冬季嚴寒而漫長,氣溫在0℃以下的時間可持續(xù)4~5個月,是穩(wěn)定封河河段。在開河階段,極其容易發(fā)生冰壩、冰塞等險情,并且大塊的流冰對水工建筑物會造成不同程度的破壞,因此,開展流冰對建筑物的破壞研究意義重大。目前利用有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對撞擊問題進行模擬分析越來越普遍,文章利用此軟件對流冰撞擊閘門問題進行分析,希望可以為冰凌的防治工作提供一定參考。
1 流冰碰撞閘門的運動方程
在文章中,流冰碰撞閘門屬于低速度的非線性問題,在碰撞的瞬間流冰將發(fā)生變形,整個碰撞的過程中伴隨著能量交換和吸收,在有限元方法中,其運動方程可以表示為
2 數(shù)值模型的建立
文章采用顯示六面體實體單元:SOLID164,建立三維實體模型,并采用沙漏粘性阻尼,以節(jié)省存儲量,增快計算速度,克服零能模式。
文章建立的有限元模型分為平板剛閘門和流冰兩部分,其中平板剛閘門部分由五根縱梁,兩根主梁,兩根次梁和面板組成,面板寬為2640mm,長為3000mm,厚為20mm,主梁長、寬、高分別為2640mm、80mm、320mm。冰的尺寸為2m×2m×0.2m,水深5m,根據(jù)冰撞擊閘門速度的不同,分別建立了流冰速度為0.5m/s、0.7m/s、1.0m/s、1.5m/s四種碰撞類型。
碰撞模型如圖1所示。
閘門跟流冰的材料參數(shù)如表1、表2所示。
3 流冰與閘門的碰撞分析
3.1 碰撞能量分析
流冰撞擊閘門是一個瞬間的過程,其能量交換也是在瞬間完成的,在動能轉(zhuǎn)化為內(nèi)能的過程中,整體的總能量是守恒的。具體的能量轉(zhuǎn)換為:開始只有流冰具有動能,碰撞后,轉(zhuǎn)化為冰塊變形破碎的能量、剩余的動能、各物體之間因摩擦產(chǎn)生的內(nèi)能、閘門的動能和內(nèi)能和沙漏能。
碰撞過程中能量變化如圖2所示,曲線A表示動能,曲線B表示內(nèi)能,曲線C表示總能量。由圖可以看出,當流冰與閘門碰撞瞬間,流冰動能突然減小,在0.002s時降到了最低,隨后在一個范圍內(nèi)有限的波動。在整個撞擊過程中,開始內(nèi)能為零,動能最大,后來內(nèi)能大于動能,說明整個過程動能大部分轉(zhuǎn)化成了內(nèi)能。
3.2 碰撞時流冰應(yīng)力云圖
流冰在碰撞瞬間的第一主應(yīng)力云圖和第三主應(yīng)力云圖如圖3、4所示。
從圖中可以看出,在碰撞瞬間冰最大拉應(yīng)力為1.300×10-5Mpa,最大壓應(yīng)力為2.858×106pa,在碰撞后,冰的拉應(yīng)力和壓應(yīng)力都在減小。
3.3 碰撞時閘門的應(yīng)力云圖
在碰撞瞬間閘門的第一主應(yīng)力云圖和第三主應(yīng)力云圖5、圖6所示。
由圖可以看出,在碰撞瞬間,閘門的最大拉應(yīng)力為2.700×10-4Mpa,最大壓應(yīng)力為3.457×10-5Mpa。
分析流冰和閘門接觸部分的單元,找到應(yīng)力最大的單元,如圖7所示,單元所受到的應(yīng)力在碰撞的瞬間急劇增加,0.07s左右達到最大壓應(yīng)力值,約1.49×107Pa,小于鋼材的屈服應(yīng)力2.9×107Pa,所以閘門在碰撞中沒有發(fā)生破壞。
4 不同流冰速度對冰壓強的影響
在流冰尺寸為2m×2m×0.2m,流冰速度分別為0.5m/s、0.7m/s、1.0m/s、1.5m/s時繪制出冰體壓強趨勢如圖8所示,從圖中可以看出,隨著流冰速度的增加,冰體壓強呈增大趨勢。
5 結(jié)束語
作者還做了當流冰的長寬都為2m×2m時,冰的厚度分別為0.1m、0.3m時候閘門的分析,分析得出當流冰速度分別為0.5m/s、0.7m/s、1.0m/s、1.5m/s時候,閘門所受的最大壓強都小于鋼材的屈服應(yīng)力,閘門不會受到破壞。但是當流冰的長寬繼續(xù)同步增大時,閘門所受的壓強也隨著增大,因此應(yīng)提前對大體積流冰進行爆破,以防止對水工建筑物造成破壞。
參考文獻
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作者簡介:楊再云,男,漢族,云南麗江,工程碩士,華北水利水電大學,研究方向:水工結(jié)構(gòu)。