小型中間再熱發(fā)電機(jī)組高溫再熱蒸汽管道應(yīng)力分析及優(yōu)化

周雪鹿（中冶華天南京工程技術(shù)有限公司，江蘇南京210000）

小型中間再熱發(fā)電機(jī)組高溫再熱蒸汽管道應(yīng)力分析及優(yōu)化

周雪鹿（中冶華天南京工程技術(shù)有限公司，江蘇南京210000）

本文通過(guò)對(duì)國(guó)內(nèi)首臺(tái)采用中間再熱技術(shù)的小型汽輪發(fā)電機(jī)組高溫再熱蒸汽管道的應(yīng)力分析，比對(duì)了不同支撐形式下管系應(yīng)力及端口推力的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果，分析了支吊架形式和布局對(duì)于管道應(yīng)力的影響，有助于設(shè)計(jì)人員掌握應(yīng)力分析軟件，合理設(shè)計(jì)管系。

再熱蒸汽管道；應(yīng)力分析；管道設(shè)計(jì)

1 引言

隨著國(guó)內(nèi)各行各業(yè)產(chǎn)能置換和結(jié)構(gòu)調(diào)整步伐的加快，節(jié)能增效工作日益受到重視。作為耗能大戶的鋼鐵企業(yè)，已逐漸不滿足單純的將煤氣能余能資源“用完”，而更加傾向于“物盡其用”。近年來(lái)新建的鋼鐵企業(yè)余熱發(fā)電項(xiàng)目，紛紛突破傳統(tǒng)小容量機(jī)組的低參數(shù)，不斷出現(xiàn)高溫超高壓機(jī)組、一次再熱機(jī)組等新型小規(guī)模高參數(shù)機(jī)組。國(guó)內(nèi)某30MW煤氣余能發(fā)電工程新建1臺(tái)110t/h的高溫高壓中間一次再熱煤氣鍋爐，1套30MW高溫高壓純凝式汽輪發(fā)電機(jī)組。本工程開(kāi)創(chuàng)了在小型發(fā)電機(jī)組上采用中間再熱技術(shù)的先例，比普通高溫高壓機(jī)組發(fā)電量增加了11%。

由于小容量機(jī)組廠房空間相對(duì)較小，為新增的再熱蒸汽管道及高低壓旁路的布置帶來(lái)很多困難，本文通過(guò)不同情況下管道應(yīng)力計(jì)算分析結(jié)果的比對(duì)，提出管道優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，合理選擇管道的布置形式，使管道應(yīng)力、管系柔性以及端口推力維持在合理范圍以內(nèi)。

2 管道基本參數(shù)及布置

2.1 高溫再熱蒸汽管道參數(shù)

本工程高溫再熱蒸汽管道參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 高溫再熱蒸汽管道基本參數(shù)

2.2 高溫再熱蒸汽管道布置

本工程高溫再熱蒸汽管道布置見(jiàn)圖1。

3 管道應(yīng)力計(jì)算分析及優(yōu)化

3.1 固定支架位置的選擇

為承受管道熱膨脹產(chǎn)生的推力，增強(qiáng)管系的穩(wěn)定性，需在管系合理位置設(shè)置固定支架。固定支架的位置會(huì)影響整個(gè)管系的柔性、應(yīng)力分布以及端口推力，因此需要根據(jù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行反復(fù)調(diào)整。根據(jù)本工程高壓再熱蒸汽管道布置的情況，固定支架選擇布置在管道層，19#支架至23#支架之間。在不改變其他支吊架形式的情況下，固定支架的位置變化對(duì)鍋爐再熱器出口及汽輪機(jī)再熱進(jìn)汽聯(lián)合主汽門(mén)的初熱推力影響見(jiàn)圖2。

圖1 高溫再熱蒸汽管道布置圖

圖2 各支架作為固定支架時(shí)管道端口初熱推力F（N）

同時(shí)，固定支架對(duì)于管系的二次應(yīng)力分布也產(chǎn)生著重要影響，由于固定支架位置的改變，管系中最大二次應(yīng)力點(diǎn)的出現(xiàn)位置以及二次應(yīng)力的大小均發(fā)生變化。隨著固定點(diǎn)位置從19#支架向23#支架移動(dòng)，管系中固定點(diǎn)兩側(cè)的二次應(yīng)力最大值的變化情況見(jiàn)圖3。

圖3 各支架作為固定支架時(shí)管道端口初熱推力F（N）

結(jié)合兩圖應(yīng)力計(jì)算結(jié)果可以看出，隨著固定支架的位置由汽機(jī)側(cè)向鍋爐側(cè)移動(dòng)，汽機(jī)側(cè)管系端口（再熱主汽門(mén)進(jìn)口）的推力逐漸減小，而鍋爐側(cè)管系端口（過(guò)熱器出口）的推力則逐漸增大（見(jiàn)圖2）。這與管道二次應(yīng)力分布的情況一致，隨著固定支架位置的移動(dòng)，鍋爐側(cè)管道二次應(yīng)力最大值逐漸減小，而汽機(jī)側(cè)二次應(yīng)力最大值則逐漸增加（見(jiàn)圖3）。特殊情況出現(xiàn)在當(dāng)固定支架位置移動(dòng)至19#支架時(shí)，由于鍋爐側(cè)管系剛性增加，導(dǎo)致水平管道無(wú)法吸收垂直管道的熱位移，需要將16#、17#支架設(shè)置為恒力吊架以滿足熱位移要求。雖然此時(shí)端口推力和管系二次應(yīng)力處于較低的水平，但管系整體柔性較大，缺少限位支撐，管道容易產(chǎn)生晃動(dòng)，同時(shí)恒力支吊架的制造和維護(hù)成本較高，安裝所需空間大，并不是最合理的方案。在管道布局調(diào)整的過(guò)程中，應(yīng)對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，盡量避免此類“量變引發(fā)質(zhì)變”的情況發(fā)生。因此，綜合平衡兩側(cè)管道應(yīng)力分布、端口推力、支吊架形式等各方面要求，將管系熱膨脹零點(diǎn)附近的21#支架設(shè)為固定支架，既可將管道端口推力控制在一定范圍內(nèi)，又可設(shè)置更多的限位支吊架，增加管系的剛性和穩(wěn)定性，是更為理想的選擇。

3.2 輔助限位支架的設(shè)置

工程設(shè)計(jì)中，管道設(shè)計(jì)通常還包括支吊架零部件的選型。支吊架選型時(shí)可利用應(yīng)力分析數(shù)據(jù)確定支吊架部件的型號(hào)參數(shù)，使管道支吊架的強(qiáng)度能夠同時(shí)滿足冷態(tài)及熱態(tài)的荷載要求，尤其應(yīng)注意承受管道熱膨脹推力的固定支架的安裝和工作荷載是否在部件允許的范圍以內(nèi)。設(shè)計(jì)時(shí)可采取設(shè)置導(dǎo)向支架等輔助限位支架的方法，轉(zhuǎn)移固定支架的推力，降低其在各工況下所承受的推力和力矩，防止管道運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)支架脫開(kāi)等不良情況。表2是本工程高溫再熱蒸汽管道未采用輔助限位支架時(shí)21#固定支架的受力情況。

表2 未采用導(dǎo)向支架時(shí)固定支架受力

在應(yīng)力計(jì)算結(jié)果中，21#固定支架在熱態(tài)時(shí)所承受的力矩My及Mz值偏高，超出了常用選型時(shí)所用《火力發(fā)電廠汽水管道支吊架設(shè)計(jì)手冊(cè)》中DN350管夾固定支座的允許力矩68400N-m。通過(guò)分析高溫再熱蒸汽管道布置以及力矩方向發(fā)現(xiàn)，由于鍋爐再熱器出口與汽機(jī)再熱蒸汽進(jìn)汽閥入口分別位于支架兩側(cè)，熱態(tài)時(shí)二者對(duì)管道的反作用力通過(guò)固定支架兩側(cè)管道力臂進(jìn)行疊加，造成固定支架所受合力矩偏大。

為減少固定支架所受推力及力矩，可采取增加管系柔性，降低管道熱膨脹力，或減小推力力臂的方法。由于小型再熱機(jī)組布局緊湊，在有限空間內(nèi)還要兼顧高壓旁路、低壓旁路等系統(tǒng)設(shè)備和管道，通過(guò)改變管道布局降低推力的方法實(shí)現(xiàn)難度很大，因此采用設(shè)置導(dǎo)向支架幫助承受部分管道推力的方法?？紤]到汽機(jī)側(cè)對(duì)管口推力要求較高，在固定支架旁鍋爐側(cè)管道上的20#支架處設(shè)置導(dǎo)向支架。設(shè)置導(dǎo)向支架后21#固定支架的受力情況見(jiàn)表3。

對(duì)比表2及表3可以看出，采用輔助限位支架后，固定支架所受最大單向力矩降低了53.56%，Mx和My均降至允許力矩范圍內(nèi)，避免了固定支架受力過(guò)大，管道應(yīng)力過(guò)于集中的問(wèn)題。

表3 設(shè)置導(dǎo)向支架后固定支架受力

3.3 冷緊值的確定

設(shè)計(jì)時(shí)為減小管道在工作狀態(tài)下對(duì)設(shè)備的推力和力矩，可對(duì)管道進(jìn)行冷緊。通過(guò)冷緊可將管道的熱應(yīng)變一部分集中在冷態(tài)，在安裝時(shí)（冷態(tài)）使管道產(chǎn)生一個(gè)初位移和初應(yīng)力，從而降低工作狀態(tài)（熱態(tài)）時(shí)產(chǎn)生的推力和力矩。通過(guò)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的比對(duì)，可以較為精確的控制管道對(duì)端點(diǎn)的冷態(tài)及熱態(tài)的推力分布，進(jìn)而確定合適的冷緊值。本工程為控制高溫再熱蒸汽管道對(duì)汽輪機(jī)再熱進(jìn)汽閥的推力，在Z方向?qū)艿肋M(jìn)行了冷緊。根據(jù)應(yīng)力分析軟件計(jì)算結(jié)果，采用不同冷緊值時(shí)，管道對(duì)端口的熱態(tài)及冷態(tài)推力的變化見(jiàn)圖4。

圖4 采用不同冷緊值Δz（mm）時(shí)管道端口推力F（N）

從圖4中可以直觀的看出，隨著冷緊值的增加，管道的二次應(yīng)變推力由全部出現(xiàn)在熱態(tài)工況逐漸向冷態(tài)工況轉(zhuǎn)移。根據(jù)相關(guān)規(guī)范推薦，冷緊比取0.7時(shí)，冷緊值Δz=125mm。由圖3的應(yīng)力計(jì)算結(jié)果分析可以得出，此時(shí)管道工作狀態(tài)對(duì)設(shè)備端口的推力為不冷緊時(shí)推力的62.9%，起到了降低管系熱態(tài)推力的作用，有利于設(shè)備長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行。

4 結(jié)語(yǔ)

在國(guó)家政策的推動(dòng)下，節(jié)能增效正在成為增強(qiáng)企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)力的重要話題，能源的高效率使用可幫助企業(yè)降低運(yùn)營(yíng)成本，從而極大地提升企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力，同時(shí)為企業(yè)樹(shù)立良好的社會(huì)形象。可以預(yù)見(jiàn)，未來(lái)以余能利用為主的鋼鐵企業(yè)自備電廠建設(shè)中，越來(lái)越多的高參數(shù)小容量機(jī)組將會(huì)得到應(yīng)用。在設(shè)計(jì)小容量機(jī)組高參數(shù)管道時(shí)，設(shè)計(jì)人員應(yīng)靈活運(yùn)用應(yīng)力計(jì)算軟件，根據(jù)應(yīng)力分析結(jié)果結(jié)合工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)優(yōu)化管道布局，調(diào)配管道支撐形式，使管系設(shè)計(jì)更為合理。

TM621

A

2095-2066（2016）05-0043-02

2016-1-18

周雪鹿（1984－），男，漢族，工程師，國(guó)家注冊(cè)公用設(shè)備工程師（動(dòng)力），學(xué)士，2006年畢業(yè)于東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院，熱能與動(dòng)力工程專業(yè)，現(xiàn)在從事熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)工作。