基于車橋耦合的高架槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲影響分析

曾 峰，劉林芽，吳宇鵬，宋 瑞

（華東交通大學(xué) 鐵路環(huán)境振動(dòng)與噪聲教育部工程研究中心,南昌 330013）

基于車橋耦合的高架槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲影響分析

曾 峰，劉林芽，吳宇鵬，宋 瑞

（華東交通大學(xué) 鐵路環(huán)境振動(dòng)與噪聲教育部工程研究中心,南昌 330013）

為了探討列車通過(guò)軌道交通高架槽形梁時(shí)誘發(fā)的結(jié)構(gòu)噪聲，以某擬建30 m軌道交通槽形梁為研究對(duì)象，建立車橋耦合系統(tǒng)振動(dòng)分析模型以及槽形梁結(jié)構(gòu)聲輻射有限元/邊界元模型。采用多體動(dòng)力學(xué)軟件Simpack建立列車的空間動(dòng)力學(xué)模型，采用有限元軟件Ansys建立槽形梁有限元模型，基于Simpack和Ansys相結(jié)合的聯(lián)合仿真方法，獲取輪軌激振力。在計(jì)算列車荷載作用下槽形梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)的基礎(chǔ)上，采用有限元-間接邊界元耦合聲學(xué)分析法，探討底板厚度以及腹板高度對(duì)槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲的影響。研究結(jié)果表明：底板厚度的增加可以降低槽形梁梁體正下方的結(jié)構(gòu)噪聲，但并非越厚越好，底板厚度對(duì)結(jié)構(gòu)遠(yuǎn)聲場(chǎng)有一定程度的影響，但降噪效果不明顯；腹板高度的變化使槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射衰減方向有所改變，橋梁腹板兩側(cè)噪聲輻射衰減速度較快；橋梁底板正上方的結(jié)構(gòu)輻射噪聲最強(qiáng)區(qū)域有縮小趨勢(shì)；分析結(jié)果可為軌道交通槽形梁結(jié)構(gòu)減振降噪優(yōu)化設(shè)計(jì)提供一定的理論參考依據(jù)。

振動(dòng)與波；耦合振動(dòng)；聯(lián)合仿真；結(jié)構(gòu)噪聲；有限元；間接邊界元

大力發(fā)展軌道交通是解決城市交通擁擠最有效的途徑之一[1]，但是高架結(jié)構(gòu)的振動(dòng)與噪聲影響已成為制約城市軌道交通發(fā)展的重要因素[2]。因此，研究軌道交通高架橋梁結(jié)構(gòu)輻射噪聲的影響，對(duì)于選擇合理的減振降噪措施、優(yōu)化橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、促進(jìn)交通行業(yè)的發(fā)展具有重要意義。

軌道交通高架橋梁在列車荷載的作用下誘發(fā)振動(dòng)，并向周圍環(huán)境輻射噪聲，其中0～100 Hz頻段的噪聲屬于低頻噪聲[3-4]。而低頻噪聲具有繞射能力強(qiáng)、衰減較慢等特點(diǎn)，并且該頻段噪聲對(duì)人體有長(zhǎng)期性危害，因此有必要針對(duì)軌道交通槽形梁的結(jié)構(gòu)噪聲展開研究[5]。

影響軌道交通槽形梁結(jié)構(gòu)輻射噪聲的因素很多，橋梁結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)參數(shù)、結(jié)構(gòu)剛度等均可對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的聲輻射特性產(chǎn)生影響。張迅、李小珍等通過(guò)對(duì)簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)噪聲的理論分析和試驗(yàn)測(cè)試，研究發(fā)現(xiàn)板厚是影響結(jié)構(gòu)噪聲的重要參數(shù)[6]。韓江龍、吳定俊等采用模態(tài)疊加法分析了橋梁的結(jié)構(gòu)噪聲和不同構(gòu)件的聲壓貢獻(xiàn)量，研究發(fā)現(xiàn)增加底板的厚度可以降低梁底的結(jié)構(gòu)噪聲[7]。但方小華，古愛(ài)軍等研究發(fā)現(xiàn)：橋梁底板厚度的變化對(duì)橋梁各個(gè)板件的振動(dòng)、噪聲無(wú)明顯影響，腹板厚度的變化對(duì)橋梁的振動(dòng)和噪聲影響較小[8]。Bewes通過(guò)對(duì)不同橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)橋梁某些結(jié)構(gòu)組件厚度的增加，可以降低這一組件的結(jié)構(gòu)噪聲，但同時(shí)會(huì)增加其他組件的結(jié)構(gòu)噪聲[9]。因此，板厚對(duì)槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲的影響亟待進(jìn)一步分析研究。

工程實(shí)踐中，高架槽形梁因其自身構(gòu)型的特殊性，兩側(cè)的腹板具有阻隔輪軌噪聲的功能，同時(shí)大量減少了高架軌道聲屏障的使用[10]。但腹板結(jié)構(gòu)高度對(duì)綜合輻射聲場(chǎng)的影響少見文獻(xiàn)報(bào)道。

文中以某擬建30 m的簡(jiǎn)支槽形梁為研究對(duì)象，基于Simpack和Ansys相結(jié)合的聯(lián)合仿真方法，建立車橋耦合系統(tǒng)振動(dòng)分析模型以及槽形梁結(jié)構(gòu)聲輻射有限元/邊界元模型，獲取輪軌激振力，在計(jì)算列車荷載作用下槽形梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)的基礎(chǔ)上，采用有限元-間接邊界元耦合聲學(xué)分析法，探討了底板厚度以及腹板高度對(duì)槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲的影響。

1 軌道交通槽形梁振動(dòng)聲輻射計(jì)算模型

1.1 軌道交通高架槽形梁橋模型

某軌道交通集團(tuán)擬建高架段為平坡線路，擬采用雙線分離式結(jié)構(gòu)，橋的結(jié)構(gòu)類型為槽形梁，橋墩為T型墩，如圖1所示。

圖1 擬建高架槽形梁橋梁截面（單位/mm）

槽形梁的標(biāo)準(zhǔn)跨徑為29.94 m，梁寬為5 m，高為1.8 m，底板厚度為0.28 m，腹板厚度為0.24 m，支座設(shè)在距梁端0.57 m處。

1.2 軌道交通槽形梁有限元模型

基于有限元理論，建立軌道交通槽形梁模型。在分析模型中，所有材料均處于線彈性階段，將鋼軌視為Euler梁，用梁?jiǎn)卧M；槽形梁梁體、軌道板、CA砂漿層均用實(shí)體單元模擬，為避免病態(tài)網(wǎng)格的出現(xiàn)，采用體掃掠法將其劃分為大小合適的六面體單元；連接鋼軌與軌道板的扣件系統(tǒng)采用間距為0.625 m的離散彈簧阻尼單元模擬，主要結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。

表1 槽形梁模型主要結(jié)構(gòu)參數(shù)表

槽形梁的截面形式參照某擬建軌道交通選用的簡(jiǎn)支槽形梁設(shè)計(jì)圖紙，梁體腹板一側(cè)為圓弧結(jié)構(gòu)、另一側(cè)采用折腹線式直線的不對(duì)稱結(jié)構(gòu)，有限元模型如圖2所示。

圖2 軌道交通槽形梁有限元模型

各項(xiàng)參數(shù)經(jīng)過(guò)多次調(diào)試，能滿足GB50157-2013地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范的要求[11]。

1.3 軌道交通槽形梁邊界元模型

基于流體介質(zhì)的守恒原理和關(guān)于聲波動(dòng)的一些基本假設(shè)，采用變量分離法，由三維波動(dòng)方程可知槽形梁聲輻射的Helmholtz方程表達(dá)式如下

式中Δ2為拉普拉斯算子；k=ω/c為聲波波數(shù)；c為空氣介質(zhì)中的聲速；ω為圓頻率；p為聲場(chǎng)任意點(diǎn)的聲壓。

槽形梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)體表面的運(yùn)動(dòng)可認(rèn)為是小振幅的，其屬于不滲透邊界，邊界條件為

式中vn表示表面法向振速；n表示橋梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)體表的外法線；ρ表示流體密度；i表示虛數(shù)單位。

基于邊界條件，利用加權(quán)殘值法，可得到式（1）的基本解，為

式中QX表示結(jié)構(gòu)表面上任意點(diǎn)，QY表示聲場(chǎng)中的任意點(diǎn)。

確定邊界元兩側(cè)的聲壓差和聲壓梯度差，然后將Helmholtz積分方程應(yīng)用于邊界表面兩側(cè)，即可獲得聲場(chǎng)中任意場(chǎng)點(diǎn)的聲壓

式中σ（QX）、μ（QX）分別表示QX點(diǎn)橋梁結(jié)構(gòu)表面兩側(cè)振速差和聲壓差。Γ表示邊界表面。

式中ρ0為空氣密度；vu(QX1)、vu(QX2)分別表示橋梁結(jié)構(gòu)表面上任意點(diǎn)QX兩側(cè)的法向振速；p(QX1)、p(QX2)分別表示橋梁結(jié)構(gòu)表面上任意點(diǎn)QX兩側(cè)的聲壓。

利用邊界單元離散化橋梁結(jié)構(gòu)表面，可得到橋梁結(jié)構(gòu)表面邊界上每個(gè)節(jié)點(diǎn)的兩側(cè)振速差和聲壓差為

式中C表示對(duì)稱的復(fù)數(shù)滿秩矩陣；F表示荷載激勵(lì)向量。

由式（7）可得槽形梁結(jié)構(gòu)聲場(chǎng)外任意點(diǎn)QY處的聲壓

式中B表示復(fù)數(shù)滿秩矩陣，與結(jié)構(gòu)的表面形式等有關(guān)。

基于有限元-間接邊界元耦合聲學(xué)理論，建立了高架槽形梁邊界元模型。在建立聲學(xué)邊界元模型時(shí)，考慮最大單元的邊長(zhǎng)要小于計(jì)算頻率最短波長(zhǎng)的1/6，即最大單元的邊長(zhǎng)要滿足如下表達(dá)式

式中c表示為聲速，取340 m/s。采用間接邊界元法計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)聲輻射情況時(shí)，槽形梁邊界元網(wǎng)格劃分最大單元尺寸為0.312 5，滿足式（9）。槽形梁邊界元網(wǎng)格如圖3所示。

圖3 軌道交通槽形梁邊界元模型及場(chǎng)點(diǎn)網(wǎng)格

1.4 車橋耦合模型

為了避免車橋耦合振動(dòng)分析交叉迭代計(jì)算量較大的弊端，基于多體動(dòng)力學(xué)理論，建立精細(xì)化車橋耦合的空間動(dòng)力學(xué)分析模型。地鐵列車模型的結(jié)構(gòu)參數(shù)及動(dòng)力學(xué)參數(shù)參照實(shí)際地鐵B型車選取，在作一些簡(jiǎn)化的基礎(chǔ)上，通過(guò)Simpack建立。其中每一節(jié)地鐵車輛動(dòng)力學(xué)分析模型可以認(rèn)為由1個(gè)車體、2個(gè)轉(zhuǎn)向架（含4個(gè)輪對(duì)）等剛體組成，每一節(jié)剛體車輛考慮了伸縮、橫擺、浮沉、點(diǎn)頭、測(cè)滾、搖頭6個(gè)自由度，每一節(jié)車輛共考慮34個(gè)自由度。輪對(duì)和轉(zhuǎn)向架以及轉(zhuǎn)向架和車體之間分別通過(guò)一系、二系彈簧連接；輪軌接觸采用單點(diǎn)非線性彈性接觸；軌道不平順選用美國(guó)6級(jí)不平順譜。列車基本參數(shù)見表2。

表2 列車基本參數(shù)

將基于有限元軟件Ansys建立的槽形梁有限元模型作為柔性體導(dǎo)入多體動(dòng)力學(xué)軟件Simpack中，同時(shí)，導(dǎo)入槽形梁模態(tài)分析和子結(jié)構(gòu)分析的結(jié)果文件。利用Simpack中柔性軌道模塊，實(shí)現(xiàn)列車模型和橋梁模型的共同求解。其中，將列車模型和槽形梁有限元模型分別作為兩個(gè)系統(tǒng)，分別求解輪流迭代。車橋耦合模型之間通過(guò)輪軌接觸離散點(diǎn)實(shí)現(xiàn)位移、速度、作用力的交換。為了控制車輛系統(tǒng)和橋梁系統(tǒng)所有自由度的計(jì)算結(jié)果相對(duì)于前一迭代步的誤差都不超過(guò)系統(tǒng)迭代控制誤差精度的要求，文中控制精度取10-4。車橋耦合模型如圖4所示。

圖4 車橋耦合模型

2 輪軌激振力的獲取和加載

基于車橋耦合模型，采用聯(lián)合仿真法,模擬輪軌之間的相互作用力。采用地鐵車輛6節(jié)編組模擬加載，計(jì)算速度為80 km/h。最終得到輪軌垂向作用力。

將列車實(shí)際運(yùn)行過(guò)程簡(jiǎn)化為一系列隨時(shí)間移動(dòng)的集中力荷載，采用節(jié)點(diǎn)加載方式分析高架槽形梁的結(jié)構(gòu)噪聲輻射特性，每節(jié)車輛按輪對(duì)左右對(duì)稱分布共8個(gè)集中力荷載，加載時(shí)間步長(zhǎng)為0.005 s，加載方式如圖5所示。

圖5 輪軌激振力加載方式

3 結(jié)構(gòu)噪聲的影響參數(shù)分析

3.1 軌道交通槽形梁原模型聲輻射分析

將基于車橋耦合模型計(jì)算出來(lái)的輪軌激振力加載到軌道-槽形梁有限元模型上，進(jìn)行軌道交通槽形梁的瞬態(tài)動(dòng)力響應(yīng)分析，再以軌道交通槽形梁動(dòng)力響應(yīng)結(jié)果作為邊界條件，采用聲學(xué)間接邊界元法進(jìn)行軌道交通槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲預(yù)測(cè)分析。

為了研究距橋體中心線水平向不同距離處槽形梁的聲場(chǎng)分布規(guī)律，沿水平方向分別選取5個(gè)場(chǎng)點(diǎn)進(jìn)行分析。圖6為高架槽形梁聲場(chǎng)輸出場(chǎng)點(diǎn)分布圖，場(chǎng)點(diǎn)1至場(chǎng)點(diǎn)5距地面2 m，距線路中心線的水平距離分別為0 m、5 m、10 m、20 m、25 m。

圖6 高架槽形梁聲場(chǎng)輸出場(chǎng)點(diǎn)分布圖

由圖7槽形梁場(chǎng)點(diǎn)線性聲壓級(jí)1/3倍頻圖可知，軌道交通槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射的優(yōu)勢(shì)頻段基本處在20 Hz～80 Hz，峰值頻率都出現(xiàn)在31.5 Hz和63 Hz附近，這主要源于橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)在31.5 Hz附近有一個(gè)峰值，而對(duì)于最大峰值頻率63 Hz，通過(guò)考察槽形梁的模態(tài)特征，發(fā)現(xiàn)在中心頻率63Hz附近對(duì)應(yīng)有一個(gè)振動(dòng)模態(tài)，固在63 Hz處出現(xiàn)最大峰值頻率。這與文獻(xiàn)[7]中實(shí)測(cè)峰值頻段具有很好的一致性。

圖7 槽形梁場(chǎng)點(diǎn)線性聲壓級(jí)1/3倍頻程曲線

3.2 底板厚度對(duì)結(jié)構(gòu)噪聲的影響分析

以擬建30 m標(biāo)準(zhǔn)跨徑槽形梁為標(biāo)準(zhǔn)模型，通過(guò)改變底板厚度或者改變腹板的高度，得到其他模型，結(jié)構(gòu)示意圖如圖8所示。

圖8 槽形梁結(jié)構(gòu)截面示意圖（單位/mm）

其中板件厚度和高度滿足《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊(cè)》的要求[12]。

表3 槽形梁模型參數(shù)表

鑒于槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲主要集中在100 Hz以下，同時(shí)，為了避免A計(jì)權(quán)對(duì)低頻噪聲的削弱，因此選取10 Hz～100 Hz頻率范圍內(nèi)的聲場(chǎng)點(diǎn)處線性聲壓級(jí)來(lái)分析結(jié)構(gòu)底板厚度對(duì)槽形梁輻射噪聲的影響。圖9給出了不同聲學(xué)場(chǎng)點(diǎn)10 Hz～100 Hz頻段內(nèi)線性聲壓級(jí)最大值。

由圖9可知，從槽形梁跨中正下方場(chǎng)點(diǎn)1到場(chǎng)點(diǎn)3，槽形梁壁板厚度的變化對(duì)梁體結(jié)構(gòu)噪聲的控制有一定效果，隨著底板厚度的增加，結(jié)構(gòu)輻射的噪聲降低，但減少量隨板厚的增加而逐漸減小，這是由于槽形梁底板直接承受列車荷載的作用，其厚度的增加，結(jié)構(gòu)底板的抗彎剛度增大。

圖9 不同聲學(xué)場(chǎng)點(diǎn)線性聲壓級(jí)最大值

在距橋梁中心線20 m、25 m處的場(chǎng)點(diǎn)4、場(chǎng)點(diǎn)5，隨著底板厚度的增加，其線性聲壓級(jí)最大值降低不明顯，甚至有升高的現(xiàn)象，這是由于隨著底板厚度的增加，其結(jié)構(gòu)質(zhì)量、輻射面積增大，噪聲的輻射效率同時(shí)增大，造成了底板厚度為0.34 m時(shí)，出現(xiàn)場(chǎng)點(diǎn)線性聲壓級(jí)最大值升高現(xiàn)象，說(shuō)明通過(guò)底板厚度的變化控制槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲的措施是適當(dāng)?shù)摹?/p>

由圖9可以發(fā)現(xiàn)，槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射規(guī)律較為復(fù)雜。同時(shí)，為了進(jìn)一步表征在各個(gè)頻段內(nèi)，槽形梁底板厚度的變化對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射的影響，在分析各個(gè)場(chǎng)點(diǎn)的1/3倍頻程中心頻率處的最大線性聲壓級(jí)基礎(chǔ)上，利用聲壓級(jí)累計(jì)疊加原理，計(jì)算各個(gè)場(chǎng)點(diǎn)在10 Hz～100 Hz頻段內(nèi)的總體線性聲壓級(jí)。

由圖10可知，底板厚度的增加對(duì)梁體正下方具有較好的降噪效果，但并非越厚越好，底板厚度增大到0.34 m時(shí)，出現(xiàn)了聲壓級(jí)的增大現(xiàn)象；在距離橋體中心線20 m～25 m的遠(yuǎn)聲場(chǎng)，板厚的增加對(duì)遠(yuǎn)聲場(chǎng)的輻射噪聲降低不明顯。

圖10 不同聲學(xué)場(chǎng)點(diǎn)總體線性聲壓級(jí)

3.3 腹板高度對(duì)結(jié)構(gòu)噪聲的影響分析

圖11和圖12分別描述了槽形梁原模型與腹板加高0.6 m兩種工況下跨中截面在63 Hz峰值頻率下的二維聲場(chǎng)分布情況。

圖11 槽形梁原模型跨中斷面聲壓分布云圖（f=63 Hz，單位/dB）

圖12 槽形梁腹板加高0.6 m后跨中斷面聲壓分布云圖（f=63 Hz，單位/dB）

由圖11可知，槽形梁在63 Hz峰值頻率下，底板的振動(dòng)誘發(fā)的噪聲輻射聲壓值較高，聲能量主要集中在底板正上方和正下方區(qū)域；槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射在橋面板下方衰減較慢；地面附近由于地面對(duì)聲波的反射，輻射聲壓出現(xiàn)放大現(xiàn)象；沿著橋梁底板上方45°左右方向衰減較快，圖中表現(xiàn)為云圖顏色變化明顯。

由圖12可知，槽形梁腹板兩側(cè)的場(chǎng)點(diǎn)聲壓在63 Hz峰值頻率下結(jié)構(gòu)輻射噪聲衰減較快。與圖11對(duì)比發(fā)現(xiàn)，隨著槽形梁腹板高度的增加，底板正上方的結(jié)構(gòu)輻射噪聲最強(qiáng)區(qū)域有縮小趨勢(shì)，體現(xiàn)了槽形梁的遮蔽效應(yīng)；橋梁腹板兩側(cè)噪聲輻射衰減較快；同時(shí)，腹板高度的增加使槽形梁綜合聲場(chǎng)結(jié)構(gòu)噪聲輻射衰減方向有所改變，圖中表現(xiàn)為云圖顏色變化明顯。

4 結(jié)語(yǔ)

基于Simpack和Ansys相結(jié)合的聯(lián)合仿真方法，建立車橋耦合系統(tǒng)振動(dòng)分析模型以及槽形梁結(jié)構(gòu)聲輻射有限元/邊界元模型。在計(jì)算列車荷載作用下槽形梁結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)的基礎(chǔ)上，采用有限元-間接邊界元法耦合聲學(xué)分析法探討了底板厚度以及腹板高度對(duì)槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲的影響。通過(guò)數(shù)值分析得到以下結(jié)論：

（1）列車以80 km/h的速度運(yùn)行在高架橋梁上時(shí)，軌道交通槽形梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射以20 Hz～80 Hz低頻為主，最大峰值都出現(xiàn)在63 Hz附近。

（2）高架槽形梁底板厚度的增加對(duì)梁體正下方具有較好的降噪效果，但并非越厚越好；對(duì)結(jié)構(gòu)遠(yuǎn)聲場(chǎng)，有一定程度的影響，但降噪效果不明顯。

（3）高架槽形梁腹板高度的增加使槽形梁綜合聲場(chǎng)結(jié)構(gòu)噪聲輻射衰減方向有所改變；橋梁腹板兩側(cè)噪聲輻射衰減較快；橋梁底板正上方的結(jié)構(gòu)輻射噪聲最強(qiáng)區(qū)域有縮小趨勢(shì)。

[1]劉加華，練松良.城市軌道交通振動(dòng)與噪聲[J].交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào)，2002(1)：29-33.

[2]高飛，夏禾，安寧.北京地鐵5號(hào)線高架結(jié)構(gòu)的輻射噪聲分析與實(shí)驗(yàn)研究[J].中國(guó)鐵道科學(xué)，2010(5)：134-139.

[3]劉林芽，許代言.腹板開孔的箱型梁結(jié)構(gòu)噪聲輻射特性分析[J].振動(dòng)與沖擊，2016，35(15)：204-210.

[4]謝旭，張鶴，山下幹夫，等.橋梁振動(dòng)輻射低頻噪聲評(píng)估方法研究[J].土木工程學(xué)報(bào)，2008(11)：53-59.

[5]宋曉東，吳定俊，李奇.基于無(wú)限元的2.5維方法預(yù)測(cè)軌道交通混凝土橋梁低頻噪聲[J].振動(dòng)工程學(xué)報(bào)，2015，28 (6)：929-936.

[6]張迅，李小珍，劉全民，等.混凝土箱梁的結(jié)構(gòu)噪聲及其影響因素[J].西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，48(3)：409-414.

[7]韓江龍，吳定俊，李奇.板厚和加肋對(duì)槽型梁結(jié)構(gòu)噪聲的影響[J].振動(dòng)工程學(xué)報(bào)，2012，25(5)：589-594.

[8]方小華，谷愛(ài)軍，吳建峰.軌道交通簡(jiǎn)支箱梁橋振動(dòng)傳遞特性分析[J].都市快軌交通，2013，26(3)：84-88.

[9]Bewes O G.The calculation of noise from railway bridges and viaducts[D].University of Southampton,2005.

[10]馬軍旺.城市軌道交通高架線環(huán)境景觀適應(yīng)性探討[J].都市快軌交通，2015，28(6)：132-137.

[11]GB 50157-2013地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京：中國(guó)建設(shè)工業(yè)出版社，2013.

[12]王文棟.混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)造手冊(cè)（第四版）[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012.

Analysis for the Structure Noise of Simply Supported Trough Girders Considering Vehicle-bridge Vertical Interaction

ZENG Feng,LIU Lin-ya,WU Yu-peng,SONG Rui
（Engineering Research Center of Railway Environmental Vibration and Noise, Ministry of Education,East China Jiaotong University,Nanchang 330013,China)

The structure noise of simply-supported trough girders in urban rail transit is analyzed.The model of vehiclebridge coupling system for a 30 m reinforced concrete trough girder is built,and the corresponding finite element model and the acoustic boundary element model are established.The train’s spatial dynamics model is established by means of Simpack software,and the finite element model of the girder is established by Ansys software.Based on the combination of Simpack and Ansys codes,the wheel/rail exciting force is obtained.On the basis of calculating the vibration response of the trough girder under the action of train load,and using finite element-indirect boundary element hybrid acoustic analysis method,the influence of the bottom plate thickness and height of the web on the trough girder structure noise is discussed.The results show that increase of the thickness of the bottom plate can reduce the structure noise of the trough girder,but it does not mean that the thicker the bottom plate is,the better the noise reduction effect is.When the thickness of the bottom plate reaches a certain value,its influence on the noise reduction effect of the structure is limited.Variation of the web height can alter the direction of radiation attenuation of the bridge structure noise,and the structure noise radiation on both sides of the bridge attenuates fast.The radiation noise of the structure above the bottom plate is the strongest,but it has a tendency to decrease with the variation of the web height.The results of the analysis can provide some theoretical references for the optimal design of the rail transit trough beam structure.

vibration and wave;coupled vibration;joint simulation;structure noise;finite element;indirect boundary element

U491.91；U270.16

：A

：10.3969/j.issn.1006-1335.2016.06.026

1006-1355(2016)06-0131-05

2015-10-25

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51268014，51578238)；江西省“贛鄱英才555工程”領(lǐng)軍人才培養(yǎng)計(jì)劃資助項(xiàng)目

曾峰（1992-），男，湖南邵陽(yáng)人，碩士研究生，主要研究方向?yàn)殍F路環(huán)境振動(dòng)與噪聲。E-mail:316058254@qq.com

劉林芽（1973-），男，教授，博士，博士生導(dǎo)師。