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    富含小水電的10 kV公用線路電壓質(zhì)量問(wèn)題分析及研究

    2016-12-20 06:00:45鄧渝生龔守書
    小水電 2016年6期
    關(guān)鍵詞:小水電電抗器饋線

    鄧渝生,龔守書

    (國(guó)網(wǎng)重慶市電力公司南川供電分公司,重慶市 408400)

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    富含小水電的10 kV公用線路電壓質(zhì)量問(wèn)題分析及研究

    鄧渝生,龔守書

    (國(guó)網(wǎng)重慶市電力公司南川供電分公司,重慶市 408400)

    以南川小河片區(qū)小水電為實(shí)例,對(duì)富含小水電的典型饋線電壓質(zhì)量、潮流等情況進(jìn)行了分析,并結(jié)合當(dāng)?shù)貙?shí)際情況,經(jīng)定性與定量比較后,提出采用水電站低壓側(cè)配置并聯(lián)電抗器的方式來(lái)解決饋線電壓偏高的問(wèn)題。此外,在單點(diǎn)補(bǔ)償方式下對(duì)部分典型饋線進(jìn)行計(jì)算仿真,深入分析水電出力、饋線負(fù)荷和節(jié)點(diǎn)電壓等相關(guān)數(shù)值間的變化規(guī)律;然后基于數(shù)值統(tǒng)計(jì)方法,初步給出并聯(lián)電抗器容量配置區(qū)間,旨在為其他類似片區(qū)的無(wú)功配置提供量化參考。圖13幅,表3個(gè)。

    小水電站;配電網(wǎng);無(wú)功電壓;發(fā)荷比;補(bǔ)發(fā)比;數(shù)值分析;補(bǔ)償區(qū)間

    0 引 言

    在水力資源豐富的地區(qū),小水電得到大力開(kāi)發(fā),不僅解決了當(dāng)?shù)仉娏?yīng)不足的問(wèn)題,在豐水期剩余的電量外送還帶動(dòng)了當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展[1]。對(duì)于富含小水電的農(nóng)村、山區(qū)配電網(wǎng),由于自身網(wǎng)架存在線路供電半徑偏長(zhǎng)、線徑偏小、設(shè)備陳舊和無(wú)功電壓調(diào)節(jié)手段缺乏等薄弱環(huán)節(jié),使得此類饋線電壓呈季節(jié)性明顯波動(dòng);普遍存在著供電質(zhì)量差、供電可靠性較差、線路損失較大等問(wèn)題[2_5]。

    為了解決上述問(wèn)題,越來(lái)越多的電力工作者開(kāi)展了相關(guān)研究,并結(jié)合當(dāng)?shù)貙?shí)際提出相應(yīng)的無(wú)功電壓調(diào)節(jié)方案[6_13]。本文結(jié)合重慶南川小河片區(qū)實(shí)例,根據(jù)電網(wǎng)技術(shù)發(fā)展和電網(wǎng)運(yùn)行要求,研究并提出解決饋線電壓質(zhì)量問(wèn)題的技術(shù)方案。在單點(diǎn)補(bǔ)償方式下對(duì)4條典型饋線進(jìn)行仿真,通過(guò)結(jié)果數(shù)值分析,分析了不同負(fù)荷水平、相同發(fā)電出力的條件下,水電出力、饋線負(fù)荷、節(jié)點(diǎn)電壓、補(bǔ)償量之間的關(guān)系。

    1 小河片區(qū)配電網(wǎng)

    重慶市南川小河片區(qū)屬于D類供電分區(qū),負(fù)荷以農(nóng)村居民生活負(fù)荷為主。本文主要涉及10 kV凰頭線、凰街線和金渡線,其基本信息及拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如下所示(見(jiàn)圖1、表1)。

    表1 小河片區(qū)4條10 kV線路基本信息

    圖1 小河片區(qū)典型饋線拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    2 小水電發(fā)電特性及并網(wǎng)影響

    2.1 發(fā)電特性

    統(tǒng)計(jì)10 kV凰頭線*、凰獅線和凰街線并網(wǎng)水電站2015年12個(gè)月有功曲線,如下所示(見(jiàn)圖2)。

    圖2 2015年10 kV饋線并網(wǎng)水電站月有功曲線

    由圖1可知,并網(wǎng)水電站有功出力大小呈季節(jié)性變化,5~7月、9~10月處于豐水期,并網(wǎng)電站有功出力較多;1~3月、11~12月處于枯水期,電站有功出力較少。

    2.2 水電站并網(wǎng)對(duì)饋線電壓的影響分析

    2.2.1 典型饋線全年電壓特性分析

    10 kV凰頭線首端功率與所屬I母線電壓及其曲線如下所示(見(jiàn)圖3)。

    圖3 2015年10 kV凰頭線出線側(cè)電壓曲線

    由圖3分析10 kV凰頭線首端功率、電壓變化情況以及兩者之間的關(guān)聯(lián)性:

    (1)1~3月、12月降雨量和次數(shù)相對(duì)較小,且用電負(fù)荷較輕且變化平穩(wěn),加之有效的主變分接頭調(diào)節(jié)和并聯(lián)電容器投切等手段,線路電壓滿足規(guī)定要求。

    (2)4~11月,受降雨及其隨機(jī)性、用戶負(fù)荷夏季出現(xiàn)峰值的影響,饋線首端功率呈現(xiàn)較大波動(dòng)性,有功和無(wú)功數(shù)值均呈現(xiàn)正負(fù)交替特征。功率倒送嚴(yán)重時(shí),由于缺乏電壓調(diào)節(jié)手段,電壓長(zhǎng)期處于高位。

    (3)7月中旬~8月末,降雨相對(duì)偏少,加之用戶負(fù)荷較高,線路首端功率為正值且較大,施以主變分接頭和并聯(lián)電容器投切等手段,母線電壓維持在10.3~10.4 kV之間。

    2.2.2 典型日典型饋線功率與電壓特性分析

    2015年7月5日10 kV凰頭線并網(wǎng)水電站出力、配變負(fù)荷與I母電壓曲線如下所示(見(jiàn)圖4、圖5)。

    圖4 10 kV凰頭線有功數(shù)值與I母線電壓曲線

    圖5 10 kV凰頭線無(wú)功數(shù)值及所屬I母線電壓關(guān)系曲線

    由圖4和圖5可知:

    (1)因饋線長(zhǎng)度較長(zhǎng),且水電無(wú)功出力較大、配變無(wú)功負(fù)荷相對(duì)較小,導(dǎo)致水電無(wú)功功率長(zhǎng)距離倒送至10 kV母線,饋線電壓偏高。

    (2)0~7 h、19~23 h兩個(gè)時(shí)間段,配變無(wú)功負(fù)荷偏小,饋線首端無(wú)功倒送嚴(yán)重,I母電壓超過(guò)10.7 kV;7~18 h,配變無(wú)功負(fù)荷增加,無(wú)功長(zhǎng)距離傳輸容量相對(duì)減??;通過(guò)調(diào)整變電站主變分接頭使I母電壓恢復(fù)至合格范圍。

    2.2.3 典型饋線節(jié)點(diǎn)電壓分布特征

    10 kV凰頭線仿真結(jié)果如下所示(見(jiàn)圖6)。

    圖6 10 kV凰頭線“豐小”方式仿真計(jì)算潮流分布

    如圖6所示,“豐小”方式并網(wǎng)水電站有功、無(wú)功較大,配變負(fù)荷較小,無(wú)法消納水電站發(fā)電,功率向變電站側(cè)倒送;水電站附近區(qū)域主干節(jié)點(diǎn)電壓最高。

    3 治理方案與結(jié)果分析

    3.1 方案比較

    結(jié)合南川小河片區(qū)實(shí)際調(diào)研情況,列出可能的幾種調(diào)壓方案,作定性比較。

    (1)調(diào)節(jié)水電站功率因數(shù)。經(jīng)實(shí)際走訪調(diào)研,電站功率因數(shù)多在0.95左右運(yùn)行,若進(jìn)相運(yùn)行深度需做實(shí)驗(yàn)確定,且較為復(fù)雜??紤]到效果改善情況和發(fā)電安全,此方案欠佳。

    (2)調(diào)節(jié)水電站配變分接頭檔位。多數(shù)水電站高壓側(cè)配變分接頭在中檔或高檔位運(yùn)行;調(diào)低檔位可能會(huì)導(dǎo)致水電站并網(wǎng)電壓不夠,無(wú)法有效送出電力。

    (3)水電站配變低壓側(cè)補(bǔ)償。補(bǔ)償位置最佳,安全性較高,且單臺(tái)電抗器價(jià)格較低。

    (4)桿上高壓并聯(lián)電抗器補(bǔ)償。高壓并聯(lián)電抗器單價(jià)較高,且易被盜竊。

    (5) 多臺(tái)公用配變低壓側(cè)補(bǔ)償。單臺(tái)價(jià)格較低,但補(bǔ)償位置欠佳可能需要多點(diǎn)補(bǔ)償,總體投資可能高于水電站低壓側(cè)補(bǔ)償;缺乏長(zhǎng)期看護(hù)而易被盜。

    結(jié)合當(dāng)?shù)貙?shí)際,主要選取并聯(lián)電抗器補(bǔ)償方式來(lái)解決豐水期饋線電壓偏高的問(wèn)題。

    3.2 基于并聯(lián)電抗器補(bǔ)償?shù)碾妷赫{(diào)節(jié)方案

    “豐小”方式10 kV凰頭線無(wú)功電壓調(diào)節(jié)方案如下所示(見(jiàn)表2)。

    表2 “豐水期小負(fù)荷”方式10 kV凰頭線、調(diào)節(jié)方案

    兩種方案10 kV節(jié)點(diǎn)電壓數(shù)值如下所示(見(jiàn)圖7)。

    圖7 兩種方案10 kV節(jié)點(diǎn)(主干)電壓曲線

    由圖7可知,由于越限節(jié)點(diǎn)主要集中在小水電站附近,故選擇小水電站附近為補(bǔ)償點(diǎn);且安裝在有人值班的小水電站附近,能有效避免設(shè)備被盜,減少經(jīng)濟(jì)損失。

    3.3 不同發(fā)荷比、節(jié)點(diǎn)電壓與補(bǔ)償容量之間的關(guān)聯(lián)性分析

    對(duì)10 kV凰頭線*、10 kV凰街線、10 kV金隆線*和10 kV金隆線**仿真單點(diǎn)補(bǔ)償方式下并聯(lián)電抗器配置容量、配變負(fù)荷、水電發(fā)電相關(guān)數(shù)值,探討不同負(fù)荷水平、相同發(fā)電出力的條件下,水電有功與配變有功比值、補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓、補(bǔ)償量三者之間的關(guān)系。

    3.3.1 相關(guān)定義及仿真信息

    (1)相關(guān)定義

    ①PP發(fā)荷比為水電站有功出力PG與配變有功負(fù)荷Pload的比值,QQ發(fā)荷比為水電站無(wú)功出力QG與配變無(wú)功負(fù)荷Qload的比值。

    ②QP補(bǔ)發(fā)比為并聯(lián)電抗器補(bǔ)償容量QL與水電站有功出力PG的比值,QQ補(bǔ)發(fā)比為并聯(lián)電抗器補(bǔ)償容量QL與水電站無(wú)功出力QG的比值。

    (2)仿真信息

    各饋線無(wú)功補(bǔ)償與水電分布如下所示(見(jiàn)表3)。

    (3)仿真步驟

    ①保持并網(wǎng)水電站發(fā)電功率不變,逐步減少上述4條饋線的配變負(fù)荷,模擬PP發(fā)荷比、QQ發(fā)荷比的增加。

    ②分別進(jìn)行相應(yīng)發(fā)荷比場(chǎng)景下并聯(lián)電抗補(bǔ)償前后的潮流計(jì)算。

    ③記錄PP發(fā)荷比、QQ發(fā)荷比、并聯(lián)電抗器配置容量QL和補(bǔ)償前后節(jié)點(diǎn)電壓,并計(jì)算QP補(bǔ)發(fā)比、QQ補(bǔ)發(fā)比。

    表3 4條饋線仿真信息

    3.3.2 數(shù)值變化特征分析

    不同PP發(fā)荷比條件下10 kV凰頭線*、凰街線、金隆線*和金隆**線相關(guān)數(shù)值變化曲線分別如下所示(見(jiàn)圖8~圖11)。

    圖8 10 kV凰頭線*相關(guān)數(shù)值變化曲線

    結(jié)合圖8~圖11,對(duì)4條饋線數(shù)值變化作如下分析:

    (1)PP發(fā)荷比在1左右時(shí),水電發(fā)電功率基本被饋線負(fù)荷消納,饋線電壓最高節(jié)點(diǎn)電壓約10.7 kV,饋線全線電壓基本合格,無(wú)需并聯(lián)電抗補(bǔ)償。

    圖9 10 kV凰街線相關(guān)數(shù)值變化曲線

    圖10 10 kV金隆線*相關(guān)數(shù)值變化曲線

    圖11 10 kV金隆**線相關(guān)數(shù)值變化曲線

    (2)隨著PP發(fā)荷比增加,4條饋線的補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓在前期增長(zhǎng)較快,后期趨緩,PP發(fā)荷比超過(guò)30之后電壓幾乎不變。如10 kV凰頭線*,1.2≤PP發(fā)荷比≤8,金洋11#節(jié)點(diǎn)補(bǔ)償前電壓對(duì)PP發(fā)荷比變化敏感,電壓快速增加,其配置并聯(lián)電抗器QP補(bǔ)發(fā)比亦從0.2迅速增加至0.98;PP發(fā)荷比≥8,金洋11#節(jié)點(diǎn)補(bǔ)償前電壓變化趨緩,電壓數(shù)值在11.8~11.9 kV之間,配置并聯(lián)電抗器QP補(bǔ)發(fā)比在1~1.2之間。

    3.3.3 基于數(shù)值特征的補(bǔ)償容量估算

    整理4條饋線的仿真數(shù)據(jù),繪制QP補(bǔ)發(fā)比散點(diǎn)圖,描述不同PP發(fā)荷比、節(jié)點(diǎn)補(bǔ)償前電壓與QP補(bǔ)發(fā)比的關(guān)系特征(見(jiàn)圖12)。

    圖12 補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓與補(bǔ)發(fā)比的變化特征曲線

    由圖12可知:

    (1)一定的節(jié)點(diǎn)電壓范圍內(nèi),饋線QP補(bǔ)發(fā)比與補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓變化呈一定規(guī)律特征。

    (2)饋線QP補(bǔ)發(fā)比與節(jié)點(diǎn)補(bǔ)償前電壓變化關(guān)系的線性、多項(xiàng)式擬合曲線,擬合度R2在0.99以上。10 kV凰頭線、10 kV金隆線**曲線類似,這是因?yàn)椋簝绅伨€線徑LGJ—70,并網(wǎng)水電站距線路首端距離較遠(yuǎn),多余發(fā)電功率遠(yuǎn)距離輸送至35 kV鳳凰山電站,導(dǎo)致沿線電壓損耗較大。隨著PP發(fā)荷比增加,節(jié)點(diǎn)電壓最高可達(dá)到12 kV及以上,在該點(diǎn)并聯(lián)電抗器QP補(bǔ)發(fā)比達(dá)到1.3左右。

    (3)由于10 kV凰街線3座水電站距線路首端長(zhǎng)度相對(duì)較短,發(fā)電功率最大的小河電站在饋線3.3 km處,末端水電站龍洞塘在8 km處;相對(duì)較少的多余發(fā)電功率短距離(相較于10 kV凰頭線和10 kV金隆線**)傳輸至35 kV鳳凰寺變電站,沿線電壓損耗相對(duì)偏小;隨著PP發(fā)荷比增加,龍洞塘站并網(wǎng)節(jié)點(diǎn)電壓最高維持在10.9 kV左右。

    因此,初步給出并聯(lián)電抗器配置容量范圍,如下所示(見(jiàn)圖13)。

    圖13 并聯(lián)電抗器配置容量區(qū)間

    由圖13可知,在全線電壓最高的節(jié)點(diǎn)采用單點(diǎn)補(bǔ)償方式時(shí):

    補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓在10.75~11 kV之間時(shí),QP補(bǔ)發(fā)比可選取為0.2~0.5,即高壓并聯(lián)電抗器容量可按0.2~0.5倍的水電有功進(jìn)行配置;PP發(fā)荷比較高的饋線可選取較高的QP補(bǔ)發(fā)比進(jìn)行補(bǔ)償。

    補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓在11~11.5 kV之間時(shí),QP補(bǔ)發(fā)比可選取為0.5~1.3,即高壓并聯(lián)電抗器容量可按0.5~1.3倍的水電有功進(jìn)行配置;PP發(fā)荷比較高的饋線可選取較高的QP補(bǔ)發(fā)比進(jìn)行補(bǔ)償。

    補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓達(dá)到11.6 kV及以上后,QP補(bǔ)發(fā)比可選取為0.9~1.3,即高壓并聯(lián)電抗器容量可按0.9~1.3倍的水電有功進(jìn)行配置。

    4 結(jié) 論

    本文結(jié)合南川小河片區(qū)實(shí)例,研究并提出了解決饋線電壓偏高問(wèn)題的技術(shù)方案。在單點(diǎn)補(bǔ)償方式下探討了不同負(fù)荷水平、相同發(fā)電出力的條件下,水電有功與配變有功比值、補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓、補(bǔ)償量三者之間的關(guān)系。

    相關(guān)饋線仿真結(jié)果的數(shù)值特征,可拓展應(yīng)用于兩個(gè)方向:第一個(gè)方向,本饋線全天多時(shí)段的無(wú)功/電壓調(diào)節(jié)方案的確定;第二個(gè)方向,與該饋線拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、水電分布、發(fā)荷比等參數(shù)相似的其他饋線,在獲知某饋線補(bǔ)償前節(jié)點(diǎn)電壓和發(fā)荷比的條件下,通過(guò)擬合公式或曲線初步估算單點(diǎn)補(bǔ)償方式或水電站低壓側(cè)多點(diǎn)補(bǔ)償下高壓并聯(lián)電抗器的配置容量。對(duì)于水電站配變低壓側(cè)分散補(bǔ)償,可直接采用(QP補(bǔ)發(fā)比)*補(bǔ)償點(diǎn)水電站功率來(lái)估算。

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    責(zé)任編輯 吳 昊

    2016-09-09

    鄧渝生(1960-),男,高級(jí)工程師,主要從事配電網(wǎng)研究與管理工作。 E_mail:wang6527@163.com

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