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    濕法脫硫塔氣液蒸發(fā)冷卻過(guò)程的物理模型與數(shù)值求解

    2016-12-12 02:38:18柳冠青中國(guó)華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司北京100070
    低碳世界 2016年32期
    關(guān)鍵詞:塔內(nèi)氣液水蒸氣

    柳冠青(中國(guó)華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司,北京100070)

    濕法脫硫塔氣液蒸發(fā)冷卻過(guò)程的物理模型與數(shù)值求解

    柳冠青(中國(guó)華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司,北京100070)

    濕法脫硫塔內(nèi)噴淋漿液滴與來(lái)流煙氣發(fā)生顯著的傳熱傳質(zhì),漿液滴部分蒸發(fā),煙氣冷卻、溫度降低而相對(duì)濕度升高,此物理過(guò)程對(duì)于脫硫、洗塵以及脫硫島水平衡都具有重要影響。本文建立了脫硫塔內(nèi)氣液傳熱傳質(zhì)物理模型,通過(guò)一維數(shù)值求解,研究了脫硫塔內(nèi)煙氣溫度和水蒸氣分壓沿脫硫塔高度方向的變化規(guī)律,指出煙氣的冷卻和漿液滴的蒸發(fā)主要發(fā)生在煙氣入口與第一層噴淋層之間的較短距離內(nèi),并給出了煙氣快速冷卻過(guò)程發(fā)生的空間尺度的估算公式。

    濕法脫硫;蒸發(fā);冷卻;尺度

    1 前言

    我國(guó)大中型燃煤電廠普遍采用石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù),濕法脫硫塔內(nèi)噴淋漿液滴自上而下運(yùn)動(dòng),與自下而上運(yùn)動(dòng)的來(lái)流煙氣發(fā)生顯著的傳熱傳質(zhì),漿液滴部分蒸發(fā),煙氣冷卻、溫度降低而相對(duì)濕度升高。氣液的這一(液滴)蒸發(fā)(煙氣)冷卻相互作用是濕法脫硫工藝的基礎(chǔ)物理過(guò)程,對(duì)于脫硫、洗塵以及脫硫島水平衡都具有重要影響。已有研究主要從兩種技術(shù)路線上研究上述過(guò)程,一種是基于熱力學(xué)平衡研究脫硫島整體的水平衡問(wèn)題[1],以脫硫塔整體作為“控制體”,通過(guò)建立物料平衡方程,獲得脫硫塔的相關(guān)宏觀參數(shù)(如蒸發(fā)水量、出口煙溫),其缺點(diǎn)是僅能描述宏觀過(guò)程,無(wú)法描述漿液滴蒸發(fā)和煙氣降溫的詳細(xì)動(dòng)力學(xué)過(guò)程,另一種技術(shù)路線是采用三維CFD進(jìn)行詳細(xì)建模[2~3],可以獲得各物理參數(shù)在塔內(nèi)的分布,適用于脫硫工藝的深度優(yōu)化,但缺點(diǎn)是建模和計(jì)算都十分復(fù)雜,相對(duì)來(lái)說(shuō)是一種“微觀”的研究方法。為了研究脫硫塔內(nèi)氣液蒸發(fā)冷卻的動(dòng)力學(xué)過(guò)程,但又不致過(guò)于復(fù)雜(以便用于量綱分析、工程設(shè)計(jì)),本文提出了基于氣液傳熱傳質(zhì)動(dòng)力學(xué)模型的一維數(shù)值簡(jiǎn)化模型。

    2 物理模型及數(shù)值求解

    2.1 簡(jiǎn)化假定

    濕法脫硫塔內(nèi)的氣液運(yùn)動(dòng)如圖1所示。煙氣從塔的下部進(jìn)入,塔內(nèi)設(shè)有多層漿液噴淋層,煙氣與噴淋漿液滴在塔內(nèi)逆流運(yùn)動(dòng),發(fā)生傳熱傳質(zhì)。為簡(jiǎn)化計(jì)算,本文對(duì)漿液滴作如下合理簡(jiǎn)化:

    (1)漿液滴按水滴處理;

    (2)漿液滴粒徑按單一分布處理,粒徑dp取典型值0.002m(默認(rèn)工況下);

    (3)漿液滴在下落過(guò)程中溫度恒定:由于脫硫塔的液氣比(漿液與煙氣的體積流量之比)一般在15L/m3或更高,而水的比熱容約是煙氣的4倍,因此循環(huán)漿液的熱容量比煙氣大近兩個(gè)量級(jí),而且水蒸發(fā)會(huì)帶走熱量,因此漿液滴在下落過(guò)程中溫度變化可以忽略;

    (4)漿液滴相對(duì)于煙氣的下落速度為終端沉降速度。

    圖1 濕法脫硫塔內(nèi)氣液運(yùn)動(dòng)示意圖

    2.2 物理建模

    沿高度方向取一個(gè)微元控制體,如圖2所示。對(duì)于煙氣中除水蒸氣外的氣體組分,可以建立質(zhì)量守恒方程 (煙氣中的SO2等可被漿液滴吸收的氣體,其含量相比煙氣本身為小量,對(duì)于不以SO2脫除過(guò)程為研究對(duì)象的本問(wèn)題來(lái)說(shuō)可以不做特殊處理):

    其中ptot是煙氣的靜壓(絕對(duì)壓力),pv是煙氣中水蒸氣的分壓,v為煙氣的流速(向上為正),Tf是煙氣的開(kāi)氏溫度。本文中下標(biāo)v,f,p分別代表水蒸氣,煙氣和漿液滴。

    控制體內(nèi)液滴部分蒸發(fā)形成水蒸氣進(jìn)入煙氣中,控制體出口的水蒸氣質(zhì)量流量等于控制體入口水蒸氣質(zhì)量流量加上控制體內(nèi)液滴的質(zhì)量蒸發(fā)速率,即有水蒸氣質(zhì)量守恒方程:

    式中:Rv是水蒸氣的氣體常數(shù),Np是空間內(nèi)液滴的數(shù)濃度,m˙″是液滴表面水蒸氣的質(zhì)量蒸發(fā)速率。

    圖2 脫硫塔內(nèi)氣液相對(duì)運(yùn)動(dòng)及控制體微元示意圖

    下標(biāo)1,2分別代表控制體的煙氣側(cè)入口和出口 (參考圖2)。其中h是煙氣與液滴之間的對(duì)流換熱系數(shù),Tp是液滴的開(kāi)氏溫度,Cp,f和Cp,v分別為煙氣和水蒸氣的定壓比熱容,由于二者隨溫度變化不顯著,故按常數(shù)取值(溫度對(duì)應(yīng)于煙氣入口溫度與液滴溫度的算數(shù)平均值)。

    在假定漿液滴以終端沉降速度運(yùn)動(dòng)的情況下,煙氣的動(dòng)量守恒方程可表達(dá)為以煙氣靜壓ptot為求解對(duì)象的方程,即:

    控制體的能量守恒方程為:

    漿液滴的下落速度為終端沉降速度us(向下為正),滿足:

    其中曳力系數(shù)CD是顆粒雷諾數(shù)Rep的函數(shù),顆粒雷諾數(shù)定義為Rep=(us+v)dp/vf,其中vf是煙氣的運(yùn)動(dòng)粘度。在本文涉及的參數(shù)范圍內(nèi),曳力系數(shù)由下式確定[4]:

    其中Mv為水的分子量,R是通用氣體常數(shù),Sc為煙氣的施密特?cái)?shù),Dv-air,g是水蒸氣-空氣二元擴(kuò)散系數(shù) (采用Fuller-Schettler-Giddings關(guān)系式計(jì)算),Pv,p,Pv,f分別是液滴溫度對(duì)應(yīng)的水蒸氣飽和壓力和煙氣中水蒸氣的分壓。

    煙氣與液滴的對(duì)流換熱系數(shù)h計(jì)算式為:

    液滴的蒸發(fā)速率m˙″滿足[5]:

    其中λf和Pr分別是煙氣的導(dǎo)熱系數(shù)和普朗特?cái)?shù)。

    脫硫塔內(nèi)的運(yùn)行參數(shù)下,煙氣的物性參數(shù)主要取決于溫度,可采用經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式計(jì)算[4,6]。脫硫塔內(nèi)煙氣溫度的一般變化范圍內(nèi),煙氣的Pr和Sc數(shù)可以取常數(shù)(取值分別為0.69和0.58)。

    2.3 數(shù)值求解方法及邊界條件設(shè)置

    脫硫塔入口中心線至第一層噴淋層之間的塔內(nèi)空間為計(jì)算空間,聯(lián)立方程(1),(2),(3)進(jìn)行求解。為進(jìn)行數(shù)值求解,將此空間沿高度方向劃分一維網(wǎng)格(控制體)。由于煙氣的各參數(shù)在入口處是已知的,因此計(jì)算自下而上推進(jìn),獲得各高度處煙氣的參數(shù)。各控制體內(nèi)煙氣的物性參數(shù)(常量除外)的計(jì)算采用顯式處理,即取值為該控制體的入口邊界處的數(shù)值。方程(3)可以直接求出Tf,2,方程(1)和(2)聯(lián)立可得到關(guān)于v或pv的二元一次方程,因此不需要聯(lián)立求解??梢?jiàn),在合理簡(jiǎn)化假設(shè)下,本文建立的數(shù)值模型的求解十分便捷,無(wú)需聯(lián)立方程組或針對(duì)整個(gè)計(jì)算空間建立求解矩陣,也不需要采用專業(yè)的數(shù)值計(jì)算軟件。

    本文的求解對(duì)象為直徑16m的脫硫塔,煙氣入口中心線距第一層噴淋層的距離△H=3.5m,入口煙氣溫度110℃,壓力為1 atm+1500Pa,水蒸氣體積分?jǐn)?shù)為8%,入口狀態(tài)下煙氣的脫硫塔截面平均流速v0=4m/s,液氣比為17.3L/m3(實(shí)際狀態(tài)),液滴溫度50℃,直徑2mm(默認(rèn)工況下)。

    3 結(jié)果與討論

    圖3~4分別給出了煙氣溫度和相對(duì)濕度隨高度的變化(默認(rèn)工況下dp=2mm)??梢钥闯?,煙氣在與漿液滴接觸后降溫十分迅速,本工況下煙溫大約在z=1m處即降至與漿液溫度基本相同(50℃),并接近飽和,與文獻(xiàn)[5]中CFD計(jì)算得到的規(guī)律定性一致。這也意味著我國(guó)大中型燃煤電廠的濕法脫硫塔內(nèi),煙氣在第一層噴淋層以下即完成了冷卻過(guò)程。由于漿液的蒸發(fā)與煙氣的降溫是相互關(guān)聯(lián)的,因此漿液的蒸發(fā)也主要發(fā)生在第一層噴淋層以下 (這也是本文計(jì)算域只到第一層噴淋層的原因)。

    漿液滴粒徑對(duì)于煙氣降溫也具有重要影響。液滴粒徑越小,則比表面積越大,而且越小的液滴其下落速度越慢,空間停留時(shí)間也就越長(zhǎng),與煙氣的換熱更加強(qiáng)烈。圖3給出了dp= 1.5mm,2mm,2.5mm下的煙氣溫度隨高度的變化曲線。可以看出曲線的陡峭程度受液滴粒徑影響顯著,三種情況下煙溫分別在約0.3m,1.0m和2.0m處達(dá)到接近于漿液的溫度。定性上可以推斷,實(shí)際的濕法脫硫塔內(nèi)煙氣的降溫更多地發(fā)生于煙氣和粒徑較小的漿液滴之間。

    圖3 煙氣溫度隨高度的變化

    圖4 煙氣相對(duì)濕度隨高度的變化

    煙氣流速隨高度的變化(圖5)呈現(xiàn)出先迅速下降后緩慢升高的趨勢(shì)。煙氣在冷卻時(shí)迅速降溫,導(dǎo)致流速減小。雖然漿液的蒸發(fā)會(huì)使煙氣質(zhì)量流量增大,但即便飽和時(shí)水蒸氣占煙氣的體積分?jǐn)?shù)也只有15%左右,故溫度降低導(dǎo)致煙氣流速減小的作用更顯著。后段煙氣流速隨高度略有升高,這與煙氣靜壓減小導(dǎo)致煙氣密度降低有關(guān)。煙氣在脫硫塔內(nèi)的上升過(guò)程中需要克服密集漿液滴的阻力,因此煙氣靜壓隨高度是逐漸減小的。

    圖5 煙氣流速隨高度的變化

    濕法脫硫塔在實(shí)現(xiàn)燃煤電廠粉塵超低排放方面具有重要作用,除塵機(jī)制主要包括慣性、攔截、熱泳和擴(kuò)散泳等。熱泳力使得顆粒從溫度高的煙氣向溫度低的液滴表面運(yùn)動(dòng),結(jié)合前文討論可知,它主要在煙氣快速降溫階段起作用。在液滴表面蒸汽分壓大于煙氣中蒸汽分壓的情況下,擴(kuò)散泳力使得顆粒遠(yuǎn)離液滴表面運(yùn)動(dòng),因此對(duì)除塵實(shí)際起負(fù)面作用。在煙氣快速冷卻之后,無(wú)論是熱泳還是擴(kuò)散泳作用都將變得微弱,漿液的“洗塵”仍將以慣性和攔截機(jī)制為主。

    實(shí)際上,煙氣降溫所發(fā)生的空間尺度可以進(jìn)行估算。公式(3)等式右邊的第一項(xiàng)相對(duì)第二項(xiàng)來(lái)說(shuō)較小,近似地可以忽略,第二項(xiàng)中的煙氣溫度若以顯式形式表達(dá),則公式(3)可寫(xiě)成:

    由于Tp可作為常數(shù)處理,故上式的解為Tf-Tp=(Tf│z=0-Tp)e-z/κ,其中特征尺度κ為氣液溫差降為初始值的36.8%時(shí)所對(duì)應(yīng)的z坐標(biāo)。特征尺度一般用來(lái)進(jìn)行量綱分析,不需要十分精確的數(shù)值,因此κ的計(jì)算式中各參數(shù)只需取煙氣入口處的數(shù)值即可,可以大大簡(jiǎn)化工程計(jì)算。

    4 結(jié)論與展望

    本文建立了濕法脫硫塔內(nèi)氣液傳熱傳質(zhì)物理模型,通過(guò)一維數(shù)值求解,研究了脫硫塔內(nèi)煙氣溫度、相對(duì)濕度和流速等參數(shù)隨高度的變化規(guī)律。結(jié)果表明,煙氣的降溫過(guò)程十分迅速,對(duì)于實(shí)際運(yùn)行的大中型燃煤電廠的濕法脫硫塔來(lái)說(shuō),在達(dá)到第一層噴淋層之前煙氣溫度已經(jīng)降至與漿液滴溫度基本相同,且水蒸氣含量接近飽和。這也意味著脫硫塔除塵機(jī)制中的熱泳擴(kuò)散只在較小的高度范圍內(nèi)起作用。煙氣的降溫過(guò)程受漿液滴粒徑的影響十分顯著,漿液滴粒徑減小時(shí)煙氣的降溫過(guò)程變得更為迅速。為便于量綱分析和工程計(jì)算,本文還推導(dǎo)給出了煙氣降溫過(guò)程特征空間尺度的表達(dá)式。

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    X701.3

    A

    2095-2066(2016)32-0250-03

    2016-11-3

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