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    高溫?zé)嵊捅脵C(jī)械密封泄漏分析與對(duì)策

    2016-12-08 08:27:24王志超孫金龍楊凌云
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年20期
    關(guān)鍵詞:生油波紋管端面

    王志超孫金龍楊凌云

    (中化化肥有限公司,北京 100031)

    高溫?zé)嵊捅脵C(jī)械密封泄漏分析與對(duì)策

    王志超孫金龍楊凌云

    (中化化肥有限公司,北京 100031)

    摘要:通過對(duì)高溫導(dǎo)熱油泵使用的單端面波紋管式機(jī)械密封進(jìn)行校核,經(jīng)過對(duì)摩擦副端面比壓、端面線速度和端面溫度的核算,結(jié)合導(dǎo)熱油特性曲線,發(fā)現(xiàn)摩擦副端面溫度超過導(dǎo)熱油氣化溫度是造成機(jī)封端面及波紋管結(jié)碳的主要原因。按照機(jī)械密封設(shè)計(jì)規(guī)范API 682-2014的使用標(biāo)準(zhǔn)對(duì)高溫導(dǎo)熱油泵的機(jī)械密封進(jìn)行改型,通過增加輔助撤熱系統(tǒng),降低摩擦副端面溫度,解決了高溫導(dǎo)熱油泵的機(jī)械密封因結(jié)焦碳化問題,為解決同類設(shè)備故障開拓了新的工作方向。

    機(jī)械密封;泄漏;摩擦副;碳化

    機(jī)械密封在石油化工裝置的機(jī)泵類旋轉(zhuǎn)設(shè)備上有著廣泛的應(yīng)用。但由于選型、設(shè)計(jì)、安裝和工況等諸多因素的影響,機(jī)械密封的使用壽命相差懸殊。為了提高機(jī)封壽命,本文以聚苯乙烯裝置240℃導(dǎo)生油泵P-404為研究對(duì)象,通過對(duì)機(jī)封端面比壓、線速度和溫度的校核,查找到了高溫?zé)嵊捅脵C(jī)械密封頻繁泄漏的故障原因。通過實(shí)施機(jī)械密封技術(shù)升級(jí),解決了在240℃的高溫工況下,單級(jí)離心泵機(jī)械密封壽命不足的問題。

    1.導(dǎo)生油泵P-404故障介紹

    1.1 運(yùn)行工況

    聚苯乙烯裝置高溫導(dǎo)生油泵P-404是脫揮發(fā)物器的導(dǎo)生循環(huán)泵,為美國GOULDS公司生產(chǎn)的單級(jí)離心泵,運(yùn)行工況見表1。泵用機(jī)械密封為丹東克隆公司制造的單端面非集裝波紋管式機(jī)械密封。

    1.2 介質(zhì)特性

    導(dǎo)生油在裝置內(nèi)作為熱媒使用,主要成分為:二甲基聯(lián)苯、甲基聯(lián)苯和三甲基苯基環(huán)乙烷;比重0.979kg/m3;在240℃時(shí)黏度約為30厘泊;極易揮發(fā),易結(jié)碳,微紅顏色,刺激性氣味,輕微毒性。

    表1 導(dǎo)生泵的工況

    1.3 機(jī)械密封故障與現(xiàn)象

    經(jīng)過統(tǒng)計(jì),導(dǎo)生泵P-404兩年內(nèi),因機(jī)械密封泄漏原因共發(fā)生檢修10次,機(jī)械密封平均使用壽命僅為1810小時(shí),即2.51月。泄漏發(fā)生前,機(jī)械密封首先是摩擦副部位出現(xiàn)緩慢輕微的滴漏,并伴有高溫氣化煙霧。滴漏介質(zhì)呈焦?fàn)睿钭厣?。滴漏持續(xù)1個(gè)月后,機(jī)封將發(fā)生大量泄漏。經(jīng)過解體檢查,動(dòng)、靜環(huán)的密封面磨損正常,通常在動(dòng)環(huán)摩擦面有可視的輕微磨痕;在機(jī)械密封的波紋管內(nèi)部和摩擦副部位存在嚴(yán)重的積碳結(jié)焦現(xiàn)象。導(dǎo)生油碳化物填充波紋管全部間隙,嚴(yán)重影響了波紋的回彈。少數(shù)嚴(yán)重情況中,波紋管內(nèi)導(dǎo)生碳化物高度會(huì)高于動(dòng)環(huán)密封面,替代動(dòng)環(huán)與靜環(huán)形成摩擦副進(jìn)行密封工作。此時(shí),當(dāng)機(jī)泵內(nèi)發(fā)生偶然的振動(dòng)或介質(zhì)壓力、溫度波動(dòng)時(shí),碳化物由于沒有足夠的韌性發(fā)生破壞,致使機(jī)械密封發(fā)生泄漏。

    2.機(jī)械密封失效分析

    2.1 密封泄漏點(diǎn)

    高溫導(dǎo)生油泵P-404使用的是DBM-45型焊接波紋管機(jī)械密封,參數(shù)見表2。密封腔由泵冷卻夾套進(jìn)行水冷卻,摩擦副介質(zhì)由平衡管自沖洗,靜環(huán)無背冷,結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    表2  DBM-45型波紋管機(jī)械密封參數(shù)

    圖1  機(jī)封安裝結(jié)構(gòu)示意圖

    根據(jù)安裝結(jié)構(gòu),機(jī)械密封可能發(fā)生泄漏的密封點(diǎn)有:

    (1)波紋管背側(cè)的靜密封點(diǎn),如圖1中標(biāo)注5所示的密封O環(huán)。

    (2)靜環(huán)與泵體之間的靜密封點(diǎn),如圖1中標(biāo)注4所示的密封墊。

    (3)動(dòng)、靜摩擦副,即圖1中標(biāo)注2.3所示的接觸面。

    上述密封點(diǎn)中的兩處靜密封點(diǎn)通過螺栓把緊等安裝措施,即能夠?qū)崿F(xiàn)工況下的設(shè)備運(yùn)行。因此摩擦副的密封效果將是本文討論的主要內(nèi)容。

    2.2 PC、VC、PV值的計(jì)算

    根據(jù)設(shè)計(jì),影響摩擦副密封效果的主要因素有:端面比壓PC、端面線速度VC和端面溫度T。根據(jù)表2的相關(guān)參數(shù):

    (1)波紋管的有效作用直徑,

    (2)波紋管彈率

    其中:

    n=2—波紋管層數(shù);

    E=20×104N/mm2——波紋管材料彈性模量;

    t=0.127mm——波片厚度;

    i=9——波數(shù);

    B=7mm——波紋管膜片寬度。

    (3)波紋管機(jī)封載荷系數(shù)

    (4)膜壓系數(shù)

    λ=(2d2+d1)/3(d2+d1)=0.51(5)軟環(huán)摩擦副端面面積

    (6)波紋管機(jī)封工作高度時(shí)彈力

    其中:

    △t=4mm—波紋管工作狀態(tài)時(shí)的壓縮量。

    (7)波紋管機(jī)械密封彈簧比壓

    (8)波紋管機(jī)械密封端面比壓

    其中:pL=0.5MPa—密封腔內(nèi)壓力。

    (9)摩擦副端面線速度

    其中:n=1450r/min—轉(zhuǎn)速;

    (10)PV=3.12MPa·m/s

    中等潤滑、浸漬金屬石墨—反應(yīng)燒結(jié)SiC配對(duì)的機(jī)械密封摩擦副的許用值[PV]為19.6MPa·m/s。

    由上面的計(jì)算結(jié)果可知,泵P-404的摩擦副端面比壓PC=0.75MPa;摩擦副端面線速度VC=4.15m/s;摩擦副PV值小于許用值。因此端面比壓、端面線速度、PV值不是引起密封泄漏的根本原因。下面對(duì)摩擦副端面溫度T進(jìn)行分析。

    2.3 密封失效分析

    當(dāng)摩擦副端面溫度過高時(shí),會(huì)造成摩擦副端面密封液膜高溫氣化。部分氣化的導(dǎo)生油在密封腔內(nèi)運(yùn)動(dòng),一部分氣相介質(zhì)滲過摩擦副,破壞了摩擦副端面密封液膜,造成了摩擦副的局部干摩擦。摩擦副的局部干摩擦又將加劇摩擦溫度的升高和動(dòng)環(huán)材料的磨損。在波紋管內(nèi)部,氣相導(dǎo)生油受熱碳化,堆積在密封腔內(nèi),隨著碳化物的積累,結(jié)焦逐漸在波紋管內(nèi)部及密封面附近堆積,最后發(fā)展到影響機(jī)械密封摩擦副的正常工作,進(jìn)而導(dǎo)致機(jī)械密封失效,引發(fā)介質(zhì)泄漏。

    2.3.1 摩擦副端面溫度的計(jì)算

    利用邁爾估算公式進(jìn)行計(jì)算:

    式中:

    T——摩擦副端面溫度,℃;

    T0——摩擦副周圍的介質(zhì)溫度,℃;

    f——摩擦系數(shù)(取0.07,查流體動(dòng)密封);

    pc——端面比壓,MPa(0.75);

    V——端面線速度,m/s(4.15);

    b——密封面寬度,m(0.0023);

    CW——散熱系數(shù)(0.2);

    λaλb——導(dǎo)熱系數(shù)W/(m*K),(λa=5,λb=100,查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第二卷)。

    將2.2計(jì)算結(jié)果代入上式可得:

    T=T0+23.86

    依據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,因動(dòng)靜環(huán)磨擦產(chǎn)生的溫升為23.86℃。因此摩擦副周圍的介質(zhì)溫度T0決定了泵密封效果。

    2.3.2 介質(zhì)溫度T0的推算

    經(jīng)過對(duì)泵P-404的實(shí)際測(cè)量,機(jī)械密封靜環(huán)壓蓋外表溫度134℃;冷卻夾套泵端外表溫度168℃;冷卻水進(jìn)出口溫差6℃。根據(jù)溫度梯度變化趨勢(shì)和密封安裝結(jié)構(gòu),摩擦副部位的介質(zhì)溫度T0測(cè)算為145℃。

    因此,P-404泵機(jī)封摩擦副端面溫度

    T=T0+23.86=168.86℃

    2.3.3 密封失效原因分析

    (1)根據(jù)泵體結(jié)構(gòu),密封冷卻水由軸承箱一側(cè)DN15管口進(jìn)入,流經(jīng)軸承箱外壁冷卻腔體后,進(jìn)入機(jī)封冷卻水套零件對(duì)密封部位進(jìn)行冷卻,最后由出口排出。由于冷卻水進(jìn)出口壓差小于0.05MPa,溫度差僅為6℃。這種工況表明密封腔內(nèi)介質(zhì)冷卻是不充分的。但冷卻效果有待量化。

    (2)在機(jī)械密封沖洗中,摩擦副部位是介質(zhì)自沖洗結(jié)構(gòu)。沖洗介質(zhì)由泵渦殼外側(cè)經(jīng)導(dǎo)管接入密封腔,對(duì)摩擦副進(jìn)行自潔。經(jīng)測(cè)量,沖洗液進(jìn)出口管線無溫差。這證明摩擦熱不能被沖洗液帶走。

    密封腔內(nèi)導(dǎo)生油的壓力與泵的入口壓力基本一致,操作壓力為0.1MPa。由導(dǎo)生油在不同溫度下的飽和蒸汽壓曲線圖2可知,導(dǎo)生油在壓力為0.1MPa的飽和蒸汽壓為0.2psia,氣化溫度130℃。也就是說導(dǎo)生油在0.1MPa的壓力和130℃的溫度下即會(huì)發(fā)生氣化。而摩擦副端面溫度為168.86℃。

    可見,摩擦副液膜超溫氣化是導(dǎo)生泵P-404機(jī)械密封頻繁泄漏的根本原因。

    因此,改善工況條件下機(jī)封內(nèi)導(dǎo)生油氣化結(jié)焦的情況需要降低摩擦副的工作溫度。在改造升級(jí)中,應(yīng)考慮增加輔助冷卻系統(tǒng),對(duì)密封面進(jìn)行沖洗,使摩擦副工作溫度低于130℃。

    圖2 導(dǎo)生油在不同溫度下的飽和蒸汽壓曲線圖

    3.改進(jìn)措施

    為增加輔助系統(tǒng),根據(jù)設(shè)備結(jié)構(gòu),新機(jī)械密封選擇了四川日機(jī)密封件公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)的串聯(lián)式集裝機(jī)械密封。密封各部材質(zhì)及主要參數(shù)見表3,彈簧比壓PS、端面比壓PC、摩擦副端面線速度VC、 PV 值見表4,符合工作要求。

    表3 密封各部材質(zhì)及主要參數(shù)

    表4 關(guān)鍵參數(shù)計(jì)算結(jié)果

    3.1 輔助系統(tǒng)的選擇

    根據(jù)API682-2014方案的選擇,主密封沖洗液從泵出口引出,經(jīng)冷卻器降溫后,送至密封腔,對(duì)密封面進(jìn)行降溫,沖洗密封端面后返回泵腔,即Plan21方案。

    輔助密封方案選擇為:通過外部?jī)?chǔ)液器向無壓雙重密封提供緩沖液,即Plan52方案。正常運(yùn)行時(shí),泵送環(huán)維持循環(huán)。儲(chǔ)液器工作時(shí)向廢氣回收系統(tǒng)排放氣體,壓力約為常壓,低于密封腔內(nèi)液體的壓力,實(shí)現(xiàn)緩沖液的正常流動(dòng)。

    3.2 輔助系統(tǒng)的建立

    為了不使沖洗液流速過高而引起沖蝕,沖洗液壓力與軸封箱壓力差應(yīng)小于0.5MPa。P-404泵額定工況時(shí)出入口壓差為0.4MPa,因此選擇冷卻后的導(dǎo)生油作為主密封的沖洗液,接入密封部位,可以滿足要求。在沖洗結(jié)構(gòu)上,沖洗介質(zhì)從出口管線排氣管接入,沖洗液密封入口利用原有泵蓋的沖洗孔。

    沖洗液溫度的確定。由于P-404泵介質(zhì)溫度240℃,為實(shí)現(xiàn)摩擦副端面溫度T<130℃的目的,應(yīng)盡可能地降低摩擦副周圍的介質(zhì)溫度T0。機(jī)械密封改造中,采用冷卻器對(duì)沖洗液進(jìn)行冷卻,冷卻器設(shè)計(jì)為盤管式,殼程為冷卻水,冷卻面積0.9m2。經(jīng)過實(shí)測(cè),冷卻后的沖洗液溫度為93.6℃,摩擦副的工作溫度為120.6℃。這使介質(zhì)氣化結(jié)焦的問題從根本上得以解決。

    緩沖液的選擇。第一,按照API 682的要求,緩沖液最好在操作溫度下具有10m2/s~32m2/s的運(yùn)動(dòng)粘度。第二,由于工作中將有少量的隔離緩沖液泄漏到工藝介質(zhì)中或有少量的工藝介質(zhì)漏到緩沖液體中。因此副密封的緩沖液必須與導(dǎo)生油具有相容性,并不會(huì)污染導(dǎo)生系統(tǒng)。第三,沖洗液要潔凈且對(duì)密封面有潤滑作用。根據(jù)上述條件,在新機(jī)械密封設(shè)立獨(dú)立的外部緩沖罐,緩沖介質(zhì)選擇為礦物白油。

    由于結(jié)構(gòu)的變化,原軸承和機(jī)械密封冷卻被單獨(dú)進(jìn)行。獨(dú)立的機(jī)封冷卻也保證了冷卻效果。

    4.改進(jìn)效果

    按照上述要求,新機(jī)械密封改造后,各部位溫度對(duì)比變化明顯,具體情況見表5。經(jīng)過測(cè)量和計(jì)算,應(yīng)用新機(jī)械密封后摩擦副周圍介質(zhì)溫度T0=109℃,磨擦產(chǎn)生的溫升為11.6℃,摩擦副端面溫度120.6℃,低于導(dǎo)生油飽和蒸汽溫度130℃。解決了導(dǎo)生油氣化引起的密封端面結(jié)碳和密封失效問題。自改造運(yùn)行以來,高溫導(dǎo)生泵P-404已穩(wěn)定運(yùn)行9個(gè)月,工作正常,無泄漏。

    表5 處理前、后溫度對(duì)比(℃)

    結(jié)論

    根據(jù)密封技術(shù)的進(jìn)展,機(jī)械密封的額定壽命已經(jīng)提高到25000h。為了實(shí)現(xiàn)這樣的目標(biāo),結(jié)合設(shè)備工況條件選擇適當(dāng)?shù)拿芊饨Y(jié)構(gòu),必要時(shí)增加密封冷卻輔助系統(tǒng),將摩擦副工作溫度控制在介質(zhì)氣化溫度以下是非常重要的。對(duì)高溫?zé)嵊捅茫瑧?yīng)重點(diǎn)研究在工況壓力下的介質(zhì)飽和蒸汽壓對(duì)機(jī)械密封的影響。根據(jù)介質(zhì)特性確定機(jī)械密封結(jié)構(gòu)和工作參數(shù),保證摩擦副的工作溫度和壓力,從而實(shí)現(xiàn)機(jī)械密封的可靠性和可用性。

    [1] DOWTHERM Q.Heat Transfer Fluid[M]. P5-10.

    [2]胡國楨,石流,閻家賓.化工密封技術(shù)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2006.

    [3]機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)聯(lián)合編寫組.《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》第二卷[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社P10.121,10.124.

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    [5]顧永泉.流體動(dòng)密封[M].北京:石油大學(xué)出版社,1996:185-187.

    TH136

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