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    利用尾礦、玄武巖配制耐熱混凝土的應(yīng)用研究

    2016-12-07 13:21:47陳向哲
    商品混凝土 2016年10期
    關(guān)鍵詞:礦砂模數(shù)邊長(zhǎng)

    陳向哲

    (河北建設(shè)集團(tuán)有限公司混凝土分公司,河北 保定 071051)

    利用尾礦、玄武巖配制耐熱混凝土的應(yīng)用研究

    陳向哲

    (河北建設(shè)集團(tuán)有限公司混凝土分公司,河北 保定 071051)

    針對(duì)悶渣池耐熱混凝土對(duì)原材料的特殊要求,結(jié)合自身情況,選擇配制以當(dāng)?shù)刂鞑臑榛A(chǔ)的硅酸鹽耐熱混凝土。在耐熱骨料當(dāng)中摻加一定量的非耐熱骨料,即在秦皇島盧龍玄武巖當(dāng)中摻加部分唐山遷西地區(qū)鐵選尾礦,砂配制出耐熱混凝土,通過(guò)一系列試驗(yàn)數(shù)據(jù),分析了解尾礦砂對(duì)耐熱混凝土性能的影響。配制出的耐熱混凝土在 700℃ 高溫烘烤的情況下,各項(xiàng)性能達(dá)到要求。

    耐熱混凝土;尾礦砂;玄武巖

    0 引言

    我公司于 2015 年 10 月開(kāi)始對(duì)河北冶金建設(shè)集團(tuán)—唐銀南北料堆場(chǎng)悶渣池供應(yīng)耐熱混凝土,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C30,使用溫度不小于 350℃,極限溫度 700℃。

    耐熱混凝土是一種能長(zhǎng)期在 200~900℃ 狀態(tài)下使用,且能保持所需的物理力學(xué)性能和體積穩(wěn)定性的特種混凝土[1]。根據(jù)所用膠凝材料的不同,耐熱混凝土可分為:硅酸鹽耐熱混凝土、鋁酸鹽耐熱混凝土、磷酸鹽耐熱混凝土、硫酸鹽耐熱混凝土、水玻璃耐熱混凝土、鎂質(zhì)水泥耐熱混凝土及其他膠結(jié)料耐熱混凝土。與傳統(tǒng)的耐火磚相比,有以下優(yōu)點(diǎn):(1)生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單,造價(jià)低;(2)施工簡(jiǎn)單,易于機(jī)械化;(3)可以建造任何結(jié)構(gòu)形式的構(gòu)件;(4)可以充分利用工業(yè)廢渣、廢舊耐火磚以及某些地方材料和天然材料。

    針對(duì)悶渣池耐熱混凝土對(duì)原材料的特殊要求,結(jié)合自身情況,選擇配制以當(dāng)?shù)刂鞑臑榛A(chǔ)的硅酸鹽耐熱混凝土。普通混凝土耐熱性不好的主要原因是一些水泥的水化產(chǎn)物為Ca(OH)2,水化鋁酸鈣在高溫下脫水,使水泥石結(jié)構(gòu)破壞而導(dǎo)致混凝土碎裂;另一個(gè)原因是常用的一些骨料,如石灰石、石英砂在高溫下發(fā)生較大體積變形,還有一些骨料在高溫下發(fā)生分解,從而導(dǎo)致普通混凝土結(jié)構(gòu)的破壞,強(qiáng)度降低。因此,骨料是配制耐熱混凝土一個(gè)很關(guān)鍵的因素。我們通過(guò)在耐熱骨料當(dāng)中摻加一定量的非耐熱骨料,即玄武巖當(dāng)中摻加部分鐵選尾礦砂,通過(guò)一系列試驗(yàn)數(shù)據(jù),分析了解尾礦砂對(duì)耐熱混凝土性能的影響。

    1 原材料

    (1)水泥:冀東 P·O42.5水泥。抗壓強(qiáng)度:3d 為28.5MPa,28d 為 51.7MPa;標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量為 27%;安定性合格,混合材中石灰石含量為 0。

    (2)礦粉:河北鋼建 S95 級(jí)。7d 活性 77.6%,28d 活性101.3%,流動(dòng)度比 102%。

    (3)粉煤灰:勇昭 FⅡ 級(jí)。細(xì)度 13%,燒失量 2.3%,需水量比 103%,含水率 0.4%。

    (4)粗骨料:10~20mm 級(jí)玄武巖:松散堆積密度為1526kg/m3,搗實(shí)堆積密度為 1688kg/m3,石粉含量 0.4%; 5~10mm 級(jí)玄武巖:松散堆積密度為 1490kg/m3,搗實(shí)堆積密度為 1669kg/m3,石粉含量 1.2%。

    (5)細(xì)骨料:鐵選尾礦砂:細(xì)度模數(shù) 2.2,含泥量1.7%;玄武巖機(jī)制砂(0~3mm):細(xì)度模數(shù) 3.1,石粉含量7.6%。

    (6)外加劑:聚羧酸減水劑(豐潤(rùn)恒譽(yù)),減水率23.5%。

    2 試驗(yàn)方案

    2.1 試驗(yàn)方案

    2.1.1 第一階段

    根據(jù)工程進(jìn)度情況在最短時(shí)間內(nèi)確定可行的施工方案,單用 0~3mm 粒徑的玄武巖為細(xì)骨料,粗骨料選用 5~10mm粒徑玄武巖與 10~20mm 粒徑玄武巖按 3:7 摻加,采取 JGJ/ T 15—2008《早期推定混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)方法》中 80℃ 熱水法的試驗(yàn)步驟進(jìn)行快速試驗(yàn),即將混凝土拌合物在 (20±5)℃ 的環(huán)境下成型,然后將 100mm×100mm×100mm 的試件浸入養(yǎng)護(hù)箱 (80±2)℃ 水中養(yǎng)護(hù) 5 小時(shí)±5 分鐘,脫模后逐一對(duì)試件進(jìn)行標(biāo)記,測(cè)量邊長(zhǎng)及稱重后隨即放入電熱恒溫干燥箱中,保持 (110±5)℃ 下烘干 16 小時(shí),冷卻至室溫,逐一測(cè)量試件邊長(zhǎng)及重量,留一組進(jìn)行試壓;另一組置于箱式電阻爐中加熱,按平均 2~3℃/min 勻速升溫至 700℃,恒溫 3 小時(shí)后,自然冷卻至室溫,測(cè)量試件邊長(zhǎng)及重量后,立即試壓,破型后的試件見(jiàn)圖 1。試驗(yàn)結(jié)果如表 1。

    圖1 沸煮法 700℃ 烤后破型試件

    表1 第一階段試驗(yàn)結(jié)果

    2.1.2 第二階段

    通過(guò)第一階段的數(shù)據(jù),確定 A3 為最佳配比方案,即試驗(yàn)總膠材量為 440kg/m3、砂率(Sp)為 49%、外加劑摻量為2.0%。細(xì)骨料中尾礦砂按 B1(0.00%)、B2(0.10%)、B3(0.20%)、B4(0.30%)、B5(0.40%)、B6(0.50%)與0~3mm 粒徑的玄武巖雙摻,本階段耐熱混凝土拌合物的坍落度均控制在 (190±3)mm 范圍內(nèi),配合比如表 2。

    表2 第二階段配合比 kg/m3

    將序號(hào) B1~B6 的混凝土拌合物在 (20±5)℃ 的環(huán)境下成型、脫模,置于 (20±2)℃的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。達(dá)到 28天齡期后,重復(fù)第二階段后半部分的烘干、烘烤試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如表 3。

    表3 第二階段試驗(yàn)結(jié)果

    2.2 數(shù)據(jù)分析

    (1)在坍落度都為 (190±3)mm 情況下,每盤(pán)混凝土用水量的關(guān)系曲線,如圖 2。

    圖2 固定坍落度情況下用水量變化

    (2)試驗(yàn)混凝土達(dá)到 28 天齡期,烘干 16h,馬上進(jìn)行700℃ 烘烤前后,B1~B6 各組試件邊長(zhǎng)的變化,即 700℃ 下恒溫 3h 后試件邊長(zhǎng)與烘烤前試件邊長(zhǎng)的差值變化曲線,如圖3。

    圖3 烘烤前后試件邊長(zhǎng)的變化值

    (3)在坍落度都為 (190±3)mm 情況下,隨著尾礦砂含量的增加,用水量相對(duì)減少,混凝土強(qiáng)度變化曲線如圖 4。

    圖4 強(qiáng)度變化

    2.3 小結(jié)

    (1)如表1所示,砂率一定情況下,隨著膠材總量的增加,水灰比隨之降低,混凝土拌合物和易性增強(qiáng),抗壓強(qiáng)度顯著提高。

    (2)從表1中 A3 與表3中 B1 的抗壓強(qiáng)度結(jié)果分析可知,與 28d 標(biāo)養(yǎng)齡期的試塊相比,快速養(yǎng)護(hù)法由于時(shí)間限制,混凝土試件內(nèi)部不能在短期內(nèi)完全水化,因此試塊的抗壓強(qiáng)度相對(duì)偏低從破型試塊的斷面年會(huì)出現(xiàn)色暈現(xiàn)象。

    (3)由表2和圖 2 可知,在膠材不變、砂率一定的情況下,使混凝土拌合物坍落度穩(wěn)定在 (190±3)mm,隨著尾礦砂摻量的提高,用水量相對(duì)降低;由表3可知,混凝土的和易性逐漸改善,尾礦砂摻量在 30%~50% 時(shí)最佳。根據(jù)美國(guó)墾務(wù)局 Denver 實(shí)驗(yàn)室的經(jīng)驗(yàn),以細(xì)度模數(shù) 2.75 為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài),(細(xì)碎機(jī))砂子細(xì)度模數(shù)每增減 0.1,相應(yīng)混凝土砂率應(yīng)增減0.5%;同時(shí)砂率每增減 1%,混凝土用水量相應(yīng)增減 1%。因此,對(duì)于尾礦砂的加入,耐熱混凝土拌合物細(xì)骨料的細(xì)度模數(shù)逐漸向 2.75 靠近,當(dāng)繼續(xù)增加尾礦砂摻量時(shí),拌合物細(xì)骨料的細(xì)度模數(shù)變小,混凝土和易性變差。

    (4)混凝土試件在尾礦砂摻量為 40%時(shí),有裂紋出現(xiàn),說(shuō)明尾礦砂摻量超過(guò) 40% 時(shí),抗耐熱成分不足以支撐 700℃的高溫。由圖 3 所示,當(dāng)尾礦砂摻量超過(guò)30% 時(shí),試件烘烤前后差值明顯加大,說(shuō)明尾礦砂摻量超過(guò)30%,對(duì)混凝土抗裂不利。結(jié)合圖 4 的強(qiáng)度曲線圖,試件在 700℃ 烘烤后,強(qiáng)度隨著尾礦砂摻量增加成先穩(wěn)定后加劇降低的趨勢(shì),當(dāng)摻量達(dá)到 40% 后,烘烤強(qiáng)度下降明顯。確定尾礦砂最佳摻量范圍是 30%~40%,鑒于本工程的極限溫度為 700℃ 且考慮到混凝土的成本控制,確定施工配合比細(xì)骨料中尾礦砂的摻量為35%。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    采用唐山遷西地區(qū)鐵選尾礦砂、秦皇島盧龍玄武巖為填充骨料配制出的耐熱混凝土,在 700℃ 高溫烘烤的情況下,各項(xiàng)性能達(dá)到要求。與傳統(tǒng)單純使用耐熱骨料相比,鐵選尾礦砂的加入對(duì)耐熱混凝土本身的基本性能未受到太大的影響。鐵選尾礦砂的利用,一方面保護(hù)生態(tài)環(huán)境,減少了對(duì)生態(tài)環(huán)境的負(fù)面影響;另一方面對(duì)節(jié)約成本、提倡混凝土的綠色生產(chǎn)起到推動(dòng)作用。

    [1] YB/T 1252—2011.耐熱混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[S].

    [2] JGJ 55—2011.普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程[S].

    [3] JGJ/T 15—2008.早期推定混凝土試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].

    [4] GB/T 50081—2002.普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].

    [通訊地址]河北省保定市天威西路 3083 號(hào) 河北建設(shè)集團(tuán)(071051)

    陳向哲,男,工程師,河北建設(shè)集團(tuán)有限公司混凝土分公司總經(jīng)理。

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