S109FA聯(lián)合循環(huán)兩班制運(yùn)行機(jī)組節(jié)能改造

郭偉康

（福建晉江天然氣發(fā)電有限公司，福建晉江　362251）

S109FA聯(lián)合循環(huán)兩班制運(yùn)行機(jī)組節(jié)能改造

郭偉康

（福建晉江天然氣發(fā)電有限公司，福建晉江362251）

對(duì)S109FA聯(lián)合循環(huán)兩班制運(yùn)行機(jī)組的性能加熱器邏輯、溫度匹配函數(shù)及危險(xiǎn)氣體保護(hù)進(jìn)行了優(yōu)化，對(duì)循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水、閉冷水系統(tǒng)進(jìn)行了改造，通過(guò)分析技術(shù)改造前、后的數(shù)據(jù)，證明幾起典型的技術(shù)改造能夠滿足機(jī)組的長(zhǎng)期安全運(yùn)行要求，優(yōu)化了機(jī)組的運(yùn)行工況，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

S109FA燃?xì)廨啓C(jī)；聯(lián)合循環(huán)；兩班制運(yùn)行；節(jié)能改造

0　引言

福建晉江天然氣發(fā)電有限公司一期工程#1～#4機(jī)組是引進(jìn)美國(guó)GE公司技術(shù)的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組，屬于S109FA系列。一套燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組由1臺(tái)PG9351FA燃?xì)廨啓C(jī)、1臺(tái)D10蒸汽輪機(jī)、1臺(tái)390H發(fā)電機(jī)和1臺(tái)三壓、再熱余熱鍋爐等組成。燃?xì)廨啓C(jī)、蒸汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)在同一軸系運(yùn)行，軸系總長(zhǎng)42 m，采用8個(gè)軸承支撐。啟動(dòng)階段機(jī)組將發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)為同步電機(jī)模式，通過(guò)負(fù)荷變頻器（LCI）供電驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)帶動(dòng)整個(gè)軸系轉(zhuǎn)動(dòng)。4臺(tái)機(jī)組于2010年10月全部投產(chǎn)，目前機(jī)組兩班制運(yùn)行。

國(guó)產(chǎn)化率較高的S109FA聯(lián)合循環(huán)機(jī)組以及S109FA聯(lián)合循環(huán)設(shè)計(jì)原型以機(jī)組帶基本負(fù)荷為主，并未充分考慮晝啟夜停的兩班制運(yùn)行模式，因此，自2010年10月投產(chǎn)以來(lái)，機(jī)組的可靠性、穩(wěn)定性相對(duì)較差，該公司通過(guò)持續(xù)的、創(chuàng)新性的節(jié)能技術(shù)改造和邏輯優(yōu)化，在短短幾年內(nèi)，機(jī)組的可靠性、廠用電率、啟動(dòng)成功率等各項(xiàng)指標(biāo)位列同類型機(jī)組的前列。本文介紹了幾起典型的節(jié)能技術(shù)改造實(shí)例，通過(guò)實(shí)例可以看出，只有不斷地進(jìn)行節(jié)能技術(shù)改造，才能不斷地提升機(jī)組的各項(xiàng)指標(biāo)。文中縮短的啟動(dòng)時(shí)間內(nèi)，均假設(shè)天然氣流量為20000 m3/h、廠用電量每小時(shí)5000 kW·h、每臺(tái)機(jī)組年均啟動(dòng)300次計(jì)算。

1　性能加熱器邏輯優(yōu)化

1.1技改背景

S109FA燃?xì)廨啓C(jī)采用DLN2.0+的燃燒系統(tǒng)，能適應(yīng)較寬范圍的氣體燃料熱值，但由于燃料噴嘴的限制，特定的燃燒室系統(tǒng)只能適應(yīng)較小的燃料熱值變化，因此引入當(dāng)量韋伯指數(shù)對(duì)燃料控制閥進(jìn)行修正，GE公司規(guī)范要求當(dāng)量韋伯指數(shù)的變化范圍在±5%以內(nèi)。當(dāng)由于燃料熱值或天然氣溫度的變化導(dǎo)致當(dāng)量韋伯指數(shù)變化超過(guò)5%時(shí)，需要修改燃燒系統(tǒng)的控制方式，滿足燃料噴嘴的壓力比［1］。當(dāng)量韋伯指數(shù)的數(shù)學(xué)公式為

式中：kMWI為當(dāng)量韋伯指數(shù)；QLHV為氣體燃料的低位熱值；T為氣體燃料的絕對(duì)溫度；μSG為氣體燃料相對(duì)于空氣的質(zhì)量比。

Mark VI控制系統(tǒng)中，當(dāng)量韋伯指數(shù)的數(shù)學(xué)公式中除T為變量外，其余參數(shù)均設(shè)定為常數(shù)。T主要受性能加熱器的控制，GE公司原設(shè)計(jì)是在機(jī)組并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)燃燒參考溫度TTRF1大于676.7℃時(shí)投入性能加熱器，此設(shè)計(jì)在實(shí)際的兩班制運(yùn)行中帶來(lái)了如下問(wèn)題。

（1）限制了燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷的上升，進(jìn)而延長(zhǎng)了汽輪機(jī)進(jìn)汽的時(shí)間，因此，延長(zhǎng)了機(jī)組的啟動(dòng)時(shí)間，增加了機(jī)組的啟動(dòng)成本。

（2）性能加熱器的熱源取自余熱鍋爐中壓省煤器出口，因此，當(dāng)性能加熱器投入時(shí)，中壓給水泵在運(yùn)行狀態(tài)，性能加熱器進(jìn)水隔離閥需承受5 MPa的壓差，經(jīng)常出現(xiàn)隔離閥開啟故障，導(dǎo)致性能加熱器無(wú)法正常按程序投入，影響天然氣溫度的上升，嚴(yán)重影響了機(jī)組的正常啟動(dòng)。

1.2技術(shù)改進(jìn)

為了滿足DLIN2.0+燃燒系統(tǒng)對(duì)天然氣溫度的分階段要求（如圖1所示）［2］，修改了性能加熱器的啟動(dòng)邏輯，將中壓給水泵的啟動(dòng)與性能加熱器的投入進(jìn)行聯(lián)動(dòng)。在機(jī)組點(diǎn)火前，先按照順序控制啟動(dòng)中壓給水泵，再投入性能加熱器，性能加熱器出口的溫度控制閥不開啟，避免了性能加熱器入口隔離閥故障。機(jī)組點(diǎn)火成功后，溫度控制閥維持5%的開度，保證天然氣的升溫需要，機(jī)組并網(wǎng)后，再執(zhí)行將天然氣溫度加熱到185℃的邏輯。

圖1　DLN2.0+燃燒系統(tǒng)對(duì)天然氣溫度的要求

1.3技術(shù)改進(jìn)的效益

通過(guò)上述邏輯優(yōu)化后，未再出現(xiàn)因性能加熱器閥門故障導(dǎo)致機(jī)組不能正常按程序啟動(dòng)的現(xiàn)象，且由于性能加熱器的提前投入，大大縮短了并網(wǎng)后等待天然氣溫度上升而導(dǎo)致燃?xì)廨啓C(jī)不能正常升負(fù)荷的時(shí)間，啟動(dòng)時(shí)間縮短了10 min，綜合折算，4臺(tái)機(jī)組1年可取得950萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益。

2　溫度匹配函數(shù)優(yōu)化

2.1技術(shù)改進(jìn)背景

溫度匹配函數(shù)主要作用是通過(guò)控制燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度實(shí)現(xiàn)主蒸汽溫度和汽輪機(jī)金屬溫度的匹配，該公司機(jī)組啟、停頻繁，且4臺(tái)機(jī)組每年的溫態(tài)、冷態(tài)啟動(dòng)次數(shù)較多，根據(jù)機(jī)組的特性和近幾年的實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度上升速度應(yīng)放緩，機(jī)組溫態(tài)啟動(dòng)時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度上升速度應(yīng)適當(dāng)加快，但機(jī)組在調(diào)峰運(yùn)行實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)目前的溫度匹配函數(shù)與期望值存在一定偏差，具體有以下表現(xiàn)。

（1）機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，排氣溫度上升過(guò)快，不利于汽輪機(jī)在低負(fù)荷工況下暖缸，進(jìn)而引起汽輪機(jī)的軸承振動(dòng)大，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)斐蓹C(jī)組解列。

（2）機(jī)組溫態(tài)啟動(dòng)時(shí)，溫度匹配值偏低，排煙溫度上升過(guò)慢，余熱鍋爐無(wú)法及時(shí)獲得足夠的熱量，同時(shí)等待汽輪機(jī)進(jìn)汽的時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，延長(zhǎng)了機(jī)組的啟動(dòng)時(shí)間，增加了機(jī)組的啟動(dòng)成本。

2.2GE公司推薦的溫度匹配函數(shù)

為了進(jìn)一步對(duì)溫度匹配函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，并尋求最佳的溫度匹配過(guò)程，參考GE公司技術(shù)文檔中對(duì)主蒸汽溫度與汽輪機(jī)第1級(jí)金屬溫度（或再熱轉(zhuǎn)子金屬溫度）的溫差要求，最佳溫差，28℃；允許溫差，-56～+111℃；最高溫差，-167～+222℃（+表示主蒸汽溫度高于汽輪機(jī)的缸溫，-表示主蒸汽溫度低于汽輪機(jī)的缸溫）。

2.3技術(shù)改進(jìn)

通常，高壓主蒸汽溫度要比燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度低25～40℃，中壓主蒸汽溫度和低壓主蒸汽溫度則比它們各自在余熱鍋爐中上游方向的燃?xì)鉁囟鹊?1℃左右［3］?？紤]余熱鍋爐熱端溫差的影響，經(jīng)過(guò)技術(shù)人員的討論，對(duì)溫度匹配函數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，優(yōu)化前、后的溫度匹配函數(shù)見表1。

表1　優(yōu)化前、后的溫度匹配函數(shù)

溫度匹配函數(shù)的優(yōu)化符合兩班制運(yùn)行機(jī)組的特點(diǎn)，主要有以下作用。

（1）既滿足GE公司的要求，又能減少機(jī)組的啟動(dòng)時(shí)間。

（2）機(jī)組溫態(tài)啟動(dòng)時(shí)，通過(guò)適當(dāng)抬高溫度匹配值，余熱鍋爐獲得更多熱量，汽輪機(jī)可以提前進(jìn)汽進(jìn)行暖缸，降低啟動(dòng)過(guò)程的汽輪機(jī)軸承振動(dòng)，降低啟動(dòng)過(guò)程中機(jī)組跳機(jī)的風(fēng)險(xiǎn)。

2.4技術(shù)改進(jìn)的效益

通過(guò)優(yōu)化燃?xì)廨啓C(jī)溫度匹配函數(shù)，在滿足GE公司相關(guān)規(guī)范的同時(shí)盡可能地符合兩班制運(yùn)行機(jī)組的特性。溫度匹配函數(shù)技術(shù)改進(jìn)后，取得了顯著的社會(huì)、經(jīng)濟(jì)效益，具體有以下表現(xiàn)。

（1）機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，通過(guò)控制燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度，在減少了機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間的前提下又使汽輪機(jī)得到了足夠的暖缸時(shí)間，減少了冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)因機(jī)組軸承振動(dòng)大而跳機(jī)的次數(shù)，延長(zhǎng)了設(shè)備的使用壽命，減少了維護(hù)費(fèi)用的支出。

（2）機(jī)組溫態(tài)、冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，在滿足機(jī)組安全的前提下減少了機(jī)組的啟動(dòng)時(shí)間，溫態(tài)、冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間平均減少了30 min，4臺(tái)機(jī)組1年可取得近2300萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益。

（3）機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)更為有效地控制了軸承振動(dòng)，減少了機(jī)組的跳機(jī)次數(shù)，降低了被電網(wǎng)通報(bào)和考核的概率，提升了機(jī)組的可靠性和啟動(dòng)成功率，取得了良好的社會(huì)效益。

3　危險(xiǎn)氣體保護(hù)邏輯優(yōu)化

3.1技術(shù)改進(jìn)背景

4臺(tái)機(jī)組自投產(chǎn)以來(lái)多次發(fā)生危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高而導(dǎo)致啟動(dòng)失敗的事故，據(jù)統(tǒng)計(jì)，年均發(fā)生7.5次。經(jīng)過(guò)對(duì)4臺(tái)機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)如下規(guī)律。

（1）在因危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高而導(dǎo)致啟動(dòng)失敗的事故中，95%是由于現(xiàn)場(chǎng)相關(guān)閥門泄漏，使危險(xiǎn)氣體聚集。

（2）在危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高導(dǎo)致啟動(dòng)失敗的事故中，90%是由于閥門的閥桿、盤根、密封圈失效和閥門中分面泄漏，而非危險(xiǎn)氣體探頭故障。

（3）危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高導(dǎo)致啟動(dòng)失敗事故中90%發(fā)生在燃料小間。

（4）從安裝位置來(lái)看，危險(xiǎn)氣體探頭必須安裝在爆炸性混合物容易聚集的地方，由于CH4比空氣輕［4］，因此，燃料小間的危險(xiǎn)氣體探頭安裝在燃料小間頂部。當(dāng)閥門閥桿或接頭存在微小泄漏時(shí)，在兩班制運(yùn)行期間，燃料小間閥門處于相對(duì)“熱”狀態(tài)，泄漏量相對(duì)較小。一旦機(jī)組較長(zhǎng)時(shí)間停運(yùn)后，閥門處于相對(duì)“冷”狀態(tài)，此時(shí)較為真實(shí)地反映現(xiàn)場(chǎng)閥門的泄漏情況，危險(xiǎn)氣體泄漏后容易聚集于頂部，當(dāng)機(jī)組啟動(dòng)執(zhí)行泄漏試驗(yàn)天然氣充壓后，使燃料小間內(nèi)的危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)瞬間達(dá)到危險(xiǎn)氣體保護(hù)動(dòng)作值，從而觸發(fā)啟動(dòng)失敗保護(hù)。

3.2技術(shù)改進(jìn)的實(shí)施

歐美電廠通常的做法是以大功率燃?xì)廨啓C(jī)帶基本負(fù)荷為主，中小功率燃?xì)廨啓C(jī)采取調(diào)峰模式，而國(guó)內(nèi)實(shí)際情況剛好相反，因此，GE公司S109FA機(jī)組的設(shè)計(jì)初衷并未充分考慮晝啟夜停的兩班制運(yùn)行的調(diào)峰模式，從而導(dǎo)致燃料小間部件過(guò)早失效。因此，對(duì)歐美以帶基本負(fù)荷為主的電廠而言，GE公司現(xiàn)階段的危險(xiǎn)氣體保護(hù)配置是合理的，但對(duì)該公司晝啟夜停的兩班制運(yùn)行模式的危險(xiǎn)氣體保護(hù)配置不夠合理。因此，針對(duì)燃料小間危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高導(dǎo)致啟動(dòng)失敗的現(xiàn)象，重點(diǎn)考慮修改危險(xiǎn)氣體風(fēng)機(jī)的啟、停邏輯。修改前邏輯為當(dāng)燃料小間危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到10%爆炸下限（LEL）時(shí)，啟動(dòng)風(fēng)機(jī)進(jìn)行吹掃，修改為增加當(dāng)燃料小間危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到5%LEL時(shí)，啟動(dòng)風(fēng)機(jī)，且延時(shí)12 min，以躲過(guò)燃?xì)廨啓C(jī)的清吹時(shí)間，避免風(fēng)機(jī)頻繁啟、停。

3.3技術(shù)改進(jìn)的安全性分析

從燃料小間危險(xiǎn)氣體保護(hù)配置邏輯改造的安全角度來(lái)看，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的體積分?jǐn)?shù)百分比均為L(zhǎng)EL，如CH4的爆炸下限為5.00%體積比（空氣中CH4的體積分?jǐn)?shù)為5.00%時(shí)達(dá)到爆炸下限），那么，把這個(gè)5.00%體積分?jǐn)?shù)分為100等分，讓5.00%體積分?jǐn)?shù)對(duì)應(yīng)100%LEL，也就是說(shuō)，當(dāng)Mark VI控制系統(tǒng)顯示的數(shù)值達(dá)100%LEL時(shí)，相當(dāng)于此時(shí)燃料小間CH4的實(shí)際體積分?jǐn)?shù)為5.00%；當(dāng)燃料小間實(shí)測(cè)可燃?xì)怏w探頭數(shù)值達(dá)5%LEL時(shí)，相當(dāng)于此時(shí)CH4的實(shí)際體積分?jǐn)?shù)為0.25%。因此，從安全性角度考慮，燃料小間設(shè)定5%LEL時(shí)啟動(dòng)風(fēng)機(jī)進(jìn)行吹掃是安全的，無(wú)需提前。

3.4技術(shù)改進(jìn)的效益

該公司2013年上半年對(duì)4臺(tái)機(jī)組陸續(xù)進(jìn)行了改造，近1年未再發(fā)生類似事件，說(shuō)明技術(shù)改進(jìn)達(dá)到了期望的效果，取得以下效益。

（1）按以往該公司因危險(xiǎn)氣體積分?jǐn)?shù)高而導(dǎo)致啟動(dòng)失敗事故年均發(fā)生7.5次計(jì)算，4臺(tái)機(jī)組年均取得了近120萬(wàn)元的經(jīng)濟(jì)效益。

（2）提高了機(jī)組的啟動(dòng)成功率和設(shè)備的可靠性，并徹底解決了困擾已久的因危險(xiǎn)氣體體積分?jǐn)?shù)高而引起啟動(dòng)失敗的問(wèn)題，安全效益顯著。

4　循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水改造

4.1電機(jī)冷卻水改造背景

該公司4臺(tái)機(jī)組運(yùn)行，8臺(tái)循環(huán)水泵排放的冷卻水流量超過(guò)70 t/h，按每日運(yùn)行16 h計(jì)算，日排放廢水量達(dá)1120 t，嚴(yán)重超過(guò)允許的標(biāo)準(zhǔn)，且導(dǎo)致該公司在復(fù)用水量無(wú)法滿足要求的情況下使用工業(yè)水來(lái)補(bǔ)充，造成了很大的資源浪費(fèi)，增加了生產(chǎn)成本。隨著環(huán)保壓力的增加，有必要對(duì)循環(huán)水泵冷卻水供水方式進(jìn)行改造。

4.2技術(shù)改進(jìn)的實(shí)施

經(jīng)相關(guān)人員討論后，確定將循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水由并聯(lián)供水改為串聯(lián)供水，即將循環(huán)水泵電機(jī)滑油冷卻水的回水改為供盤根冷卻后再排放至冷卻水排放母管，最終排入廢水池。

改造前系統(tǒng)運(yùn)行方式為電機(jī)冷卻水2路進(jìn)水電磁閥開啟，滑油冷卻水回水至冷卻水母管隔離閥開啟，循環(huán)水泵盤根冷卻水供水隔離閥開啟。

改造后系統(tǒng)運(yùn)行方式為電機(jī)冷卻水2路進(jìn)水電磁閥開啟，滑油冷卻水回水至冷卻水排放母管隔離閥關(guān)閉，循環(huán)水泵盤根供水隔離閥關(guān)閉，新增條件為滑油冷卻水回水至盤根冷卻隔離閥開啟，改造后的系統(tǒng)流程如圖2所示。

4.3技術(shù)改進(jìn)后的效益

經(jīng)過(guò)迎峰度夏期間的高溫天氣檢驗(yàn)，證明循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水改造是安全的，因此，循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水由并聯(lián)供水改為串聯(lián)供水方案是成功的，取得較大的社會(huì)、經(jīng)濟(jì)效益，具體體現(xiàn)如下。

圖2　循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水改造后流程

（1）降低廢水排放量，滿足環(huán)保排放要求。改造后，4臺(tái)機(jī)組運(yùn)行，廢水排放量約12 t/h，日均排放廢水192 t（按每日運(yùn)行16 h計(jì)算），完全滿足環(huán)保局簽發(fā)的該公司年度排污許可要求。

（2）減少原水消耗量。改造前，化水通過(guò)日均補(bǔ)充原水500 t進(jìn)入復(fù)用水池，供循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水消耗。改造后，化水基本不用再補(bǔ)充原水，由發(fā)電生產(chǎn)工藝流程所產(chǎn)生的復(fù)用水已滿足正常要求，年平均節(jié)約原水15萬(wàn)t。

（3）節(jié)約廠用電量的消耗。改造前，3臺(tái)及以上機(jī)組運(yùn)行時(shí)，均需開啟2臺(tái)循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水泵運(yùn)行。改造后，只需開啟1臺(tái)循環(huán)水泵電機(jī)冷卻水泵，年節(jié)約廠用電35520 kW·h。

5　閉冷水系統(tǒng)的改造

5.1閉冷水系統(tǒng)改造背景

該公司閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)原設(shè)計(jì)中配備有2臺(tái)閉式循環(huán)冷卻水泵、1臺(tái)停機(jī)冷卻水泵，閉式循環(huán)冷卻水泵為所有閉式循環(huán)冷卻水用戶提供冷卻水，停機(jī)冷卻水泵為潤(rùn)滑油冷卻器、抗燃油冷卻器提供冷卻水。在機(jī)組停運(yùn)后，對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)后支撐腿、火焰探測(cè)器、氫氣干燥器、凝結(jié)水泵、化水取樣必須提供閉式循環(huán)冷卻水來(lái)冷卻，但原設(shè)計(jì)中只有閉式循環(huán)冷卻水泵提供冷卻水，因此，機(jī)組停運(yùn)后必須保持閉式循環(huán)冷卻水泵的運(yùn)行。閉式循環(huán)冷卻水泵功率為315 kW，嚴(yán)重影響該公司的廠用電率，因此，有必要對(duì)閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)進(jìn)行改造。

5.2技術(shù)改進(jìn)的實(shí)施

經(jīng)過(guò)該公司技術(shù)人員的討論，決定改造閉式冷卻水系統(tǒng)相關(guān)負(fù)荷的供水管線。改造后增加了1路停機(jī)冷卻水泵，為燃?xì)廨啓C(jī)后支撐腿、火焰探測(cè)器、氫氣干燥器、凝結(jié)水泵、化水取樣提供冷卻水。

5.3技術(shù)改進(jìn)的效益

閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)改造初期，在機(jī)組停運(yùn)后對(duì)新增加的閉式循環(huán)冷卻水用戶溫度進(jìn)行監(jiān)視，并對(duì)比改造前溫度，迎峰度夏期間的連續(xù)監(jiān)測(cè)表明閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的改造是安全的，使用簡(jiǎn)單、低成本的改造取得了良好的社會(huì)、經(jīng)濟(jì)效益，具體有以下表現(xiàn)。

（1）節(jié)約廠用電量的消耗。假設(shè)1臺(tái)機(jī)組年均啟、停300次，日停運(yùn)7h計(jì)算，則3臺(tái)機(jī)組年均可取得55萬(wàn)元的節(jié)能收益。

（2）閉式循環(huán)冷卻水運(yùn)行方式更加靈活。改造后，實(shí)現(xiàn)了在機(jī)組熄火后，閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)由閉式冷卻水泵切換至停機(jī)冷卻水泵運(yùn)行。改造前機(jī)組備用期間和啟動(dòng)準(zhǔn)備時(shí)，閉式循環(huán)冷卻水泵需保持連續(xù)運(yùn)行，而改造后只需保持停機(jī)冷卻水泵運(yùn)行。減少了閉式循環(huán)冷卻水泵的運(yùn)行時(shí)間，減少了生產(chǎn)成本。

6　結(jié)束語(yǔ)

介紹了幾起S109FA聯(lián)合循環(huán)兩班制運(yùn)行機(jī)組典型的節(jié)能技術(shù)改造，改造簡(jiǎn)單，成本低廉，收益高。隨著天然氣價(jià)格的上漲，預(yù)計(jì)減少?gòu)S用電率、提高機(jī)組的啟動(dòng)成功率將成為下一步天然氣電廠的重點(diǎn)。本文為兩班制運(yùn)行的天然氣調(diào)峰電廠節(jié)能提供一個(gè)研究方向，同時(shí)也為推動(dòng)重型燃?xì)廨啓C(jī)的國(guó)產(chǎn)化研制提供一定的借鑒。

［1］張士明.S109FA聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的天然氣系統(tǒng)［J］.燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)，2007，20（4）：15-15.

［2］中國(guó)華電集團(tuán)公司.大型燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術(shù)叢書：設(shè)備及系統(tǒng)分冊(cè)［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2009：80-81.

［3］焦樹建.論設(shè)計(jì)余熱鍋爐時(shí)必須考慮的若干問(wèn)題［J］.燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)，2003，16（1）：37-38.

［4］李勇輝，宋瑪琳.S109FA機(jī)組危險(xiǎn)氣體監(jiān)測(cè)系統(tǒng)［J］.燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)，2006，19（3）：45-46.

（本文責(zé)編：弋洋）

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1674-1951（2016）08-0071-04

2016-05-04；

2016-07-26

郭偉康（1973—），男，福建龍巖人，工程師，從事燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)管理方面的工作（E-mail：gwklcl_gxy＠126.com）。