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    廣州繞城公路波形鋼腹板組合箱梁橋設(shè)計與施工方案研究

    2016-11-17 08:50:52盧紹鴻
    福建交通科技 2016年5期
    關(guān)鍵詞:角鋼隔板腹板

    ■盧紹鴻

    (廣東省交通規(guī)劃設(shè)計研究院股份有限公司,廣州 510507)

    廣州繞城公路波形鋼腹板組合箱梁橋設(shè)計與施工方案研究

    ■盧紹鴻

    (廣東省交通規(guī)劃設(shè)計研究院股份有限公司,廣州510507)

    本文以廣州繞城公路魚窩頭互通立交B匝道橋為例,詳細(xì)介紹三跨波形鋼腹板組合箱梁橋設(shè)計要點,以及利用鋼腹板先行架設(shè)、頂板預(yù)制、取消體外索、角鋼連接等特點的施工方案。該橋型主要針對上跨橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計和施工,具有明顯的優(yōu)越性,可供山區(qū)、城市高架橋梁設(shè)計與施工借鑒參考。

    波形鋼腹板組合箱梁橋設(shè)計與施工

    1 工程概況

    國道主干線廣州繞城公路中的南環(huán)段也叫南二環(huán)高速公路,其中魚窩頭互通立交B匝道橋采用(35+50+35)m跨徑波形鋼腹板組合箱梁橋。該橋跨越南沙大道,橋下交通繁忙,施工方案在國內(nèi)首次采用先行架設(shè)波形鋼腹板,吊模澆筑底板,預(yù)制吊裝頂板,解決了橋下施工凈空不足和避免影響交通問題。橋梁位于R=110m圓曲線上,為國內(nèi)同類橋梁最小半徑。設(shè)計中取消了體外索,簡化結(jié)構(gòu)構(gòu)造。鋼腹板與頂板連接在國內(nèi)該類橋梁中首次采用角鋼連接。本橋為廣東省交通廳《利用折形鋼腹板先行架設(shè)組合箱梁橋設(shè)計方法研究》科研項目(編號:2007-18)的依托工程,為波形鋼腹板橋的設(shè)計與施工方案提供參考。

    2 結(jié)構(gòu)設(shè)計方案

    2.1總體設(shè)計

    橋梁跨徑組合(35+50+35)m,平曲線半徑R=110m,支座采用盆式橡膠支座??傮w布置圖見圖1。

    圖1 主橋總體布置

    主梁主要由混凝土頂?shù)装搴筒ㄕ垆摳拱褰M成。采用單箱單室,橋面寬10.3m,箱梁中心高2.65m,橋面設(shè)6%橫坡,頂板厚28cm,底板厚25cm,采用C60砼,橋梁標(biāo)準(zhǔn)斷面見圖2。

    圖2 主梁橫斷面(單位:cm)

    2.2波形鋼腹板

    波形鋼腹板鋼梁整體上由波形鋼腹板、上下翼緣板、剪力鍵組成。

    波形鋼腹板采用1600型(見圖3),通過調(diào)節(jié)直線段長度實現(xiàn)內(nèi)外腹板弧線差。鋼腹板采用模壓冷彎加工,彎曲加工半徑R=240mm。在工廠每3片鋼腹板采用對接焊成4.8m左右的鋼腹板,運(yùn)輸?shù)浆F(xiàn)場,鋼腹板間采用四個螺栓臨時連接,再進(jìn)行貼角焊。鋼腹板厚度在支座附近為16mm,其余段厚度12mm。

    圖3 鋼腹板標(biāo)準(zhǔn)段(單位:cm)

    2.3預(yù)制頂板

    波形鋼腹板預(yù)制頂板寬 10.3m橫橋向支點處厚0.416m,跨中厚0.28m,懸臂端部厚15cm。

    預(yù)制頂板中心縱橋向長度3.2m,吊裝重28t。預(yù)制板間濕接縫長度0.8m,在鋼腹板上緣設(shè)縱向現(xiàn)澆砼預(yù)留槽,槽寬0.44m。預(yù)制板先預(yù)制并存放6個月的時間,以減少由于混凝土收縮徐變造成的綴余內(nèi)力。預(yù)制混凝土橋面板吊裝就位后采用C60無收縮微膨脹砼澆筑濕接縫,砼中摻橋隧專用抗裂純纖維,純纖維摻量為0.9kg/m3。橋面板橫向預(yù)應(yīng)力采用2Φs15.2mm鋼絞線,間距0.7m。

    2.4橫隔板

    本橋平曲線半徑為110m,彎橋效應(yīng)較為突出,且折形鋼腹板的面內(nèi)撓曲剛度同上、下混凝土板相比小得多,必須設(shè)置適當(dāng)數(shù)量的橫隔板,以限制箱梁的扭轉(zhuǎn)及畸變。箱梁橫隔板設(shè)置的原則一般是限制畸變翹曲正應(yīng)力與恒載和活載產(chǎn)生的正應(yīng)力比值在10%以內(nèi)。本橋采用七個箱內(nèi)橫隔板設(shè)置方案進(jìn)行分析對比,七個方案中跨箱內(nèi)隔板分別設(shè)置2~11道,邊跨箱內(nèi)隔板分布設(shè)置1~7道,邊中跨橫隔板數(shù)對應(yīng)關(guān)系見表1中的道數(shù)。方案一橫隔板布置見圖4、圖5。

    圖4 方案一邊跨橫隔板布置圖(單位:cm)

    圖5 方案一1/2中跨橫隔板布置圖(單位:cm)

    采用ANSYS分析軟件進(jìn)行分析,分析模型見圖6,分析結(jié)果見表1。

    圖6 分析模型

    表1 橫隔板設(shè)置方案對比表

    橫隔板設(shè)置方案一到四的比值均小于10%,方案五內(nèi)側(cè)的比值約為10%,結(jié)合預(yù)制頂板的分塊,確定采用中跨布置5道跨間橫隔板、邊跨布置3道跨間橫隔板(即方案四)。

    中支點橫隔板厚1.5cm,邊支點橫梁厚1.2cm,其余跨間橫隔板厚30cm。橫隔板間距約8m。

    2.5連接構(gòu)造

    鋼腹板梁上翼緣板寬600mm,厚16mm,采用角鋼連接鍵與預(yù)制混凝土頂板連接(見圖7和圖8)。

    角鋼連接鍵采用L200×16型角鋼,角鋼長0.34m,與上翼緣鋼板焊接。角鋼縱向布置中心間距25cm。每塊角鋼設(shè)設(shè)2個直徑6cm的鋼筋孔,以穿過預(yù)留槽內(nèi)縱向鋼筋。

    圖7 頂板連接示意圖

    圖8 角鋼連接示意圖

    下翼緣板寬400mm,厚16mm,采用雙PBL鍵與砼底板連接(見圖8)。PBL鍵高0.15m,離焊接位置7cm處留有直徑6cm的鋼筋孔。

    組合箱梁縱向在支座附近設(shè)波形鋼腹板現(xiàn)澆內(nèi)襯混凝土,以保證腹板剪力能有效傳遞至橋墩,并可防止波形鋼板屈曲,內(nèi)襯混凝土與波形鋼腹板通過焊釘剪力鍵連接。

    波形鋼腹板與端橫隔板通過嵌入式連接、開口板及剪力鍵連接。中隔板通過焊釘剪力鍵連接。

    現(xiàn)場波形鋼腹板縱向連接在架設(shè)波形鋼腹板時為防止鋼板搭接位置尺寸出現(xiàn)偏差,在鋼板搭接位置中心設(shè)置臨時固定用高強(qiáng)螺栓,待鋼板定位后擰緊,并對鋼板采用搭接貼角角焊縫連接,臨時固定用高強(qiáng)螺栓無需拆除。

    3 施工方案

    3.1施工工序

    本橋跨越南沙大道城市快速路,橋下車流量大,受立交匝道縱坡制約,梁底到路面凈高僅5.7m,為減少對南沙大道的影響,施工工序為:(1)邊跨及中跨墩側(cè)9m范圍采用支架整體現(xiàn)澆;(2)中跨32m范圍先在地面拼裝鋼腹板及鋼橫撐,形成框架整體吊裝;(3)利用扁擔(dān)梁吊模澆筑底板砼;(4)采用150T吊機(jī)吊裝預(yù)制橋面板;(5)澆筑濕接縫,完成橋梁主體施工。

    圖9 施工方案示意圖

    波折鋼腹板采用先行架設(shè),利用其剛度吊?,F(xiàn)澆混凝土底板,再吊裝預(yù)制混凝土橋面板,實現(xiàn)少支架施工是本橋的特點,下面重點介紹工序2~4。

    3.2中跨鋼腹板施工

    波形腹板節(jié)段工廠制作,并在工廠進(jìn)行小段預(yù)拼,在施工現(xiàn)場以橫鋼撐連接,形成框架(見圖10)。

    圖10 鋼橫撐布置圖

    中跨跨中位置設(shè)置臨時支撐。中間先行架設(shè)段要求在地面拼裝完一次吊裝,按預(yù)設(shè)拱度調(diào)整,完成合攏,簡支變連續(xù)(見圖11)。

    圖11 臨時支撐圖

    3.3中跨底板吊模施工

    以波形鋼腹板為工作平臺,利用鋼扁擔(dān)梁吊置底板模板,中跨砼底板現(xiàn)澆,澆筑完中跨砼底板后拆除中跨支架,待底板砼達(dá)到90%強(qiáng)度且7天齡期后張拉底板通長鋼束(見圖12)。

    圖12 中跨底板吊模施工

    3.4中跨頂板預(yù)制吊裝

    吊裝預(yù)制砼頂板,吊裝就位后旋緊螺帽同時監(jiān)測上翼緣板邊緣撓度變化,撓度為零后停止旋緊螺帽實現(xiàn)型鋼支撐預(yù)緊,然后澆筑頂板預(yù)留槽砼,待砼齡期7d且強(qiáng)度達(dá)90%后張拉橫向預(yù)應(yīng)力筋,拆除預(yù)制吊裝用的鋼扁擔(dān)梁和螺桿。張拉相應(yīng)跨中底板鋼束(見圖13)。

    圖13 頂板預(yù)制吊裝施工

    4 動靜載試驗結(jié)果

    本橋于2013年建成,并通過動靜載試驗檢驗。本橋?qū)ΨQ豎彎理論自振頻率為2.931Hz,實測自振頻率分別為3.049Hz;反對稱豎彎的理論自振頻率為4.662Hz,實測自振頻率為4.999Hz。實測值與理論值均非常接近,且均大于理論值。該橋在動載試驗(行車試驗和制動試驗)過程中,動力特性及動力響應(yīng)正常,阻尼系數(shù)正常。實測沖擊系數(shù)(1+μ)在1.064~1.347之間,沖擊系數(shù)均值為 1.145,略小于理論計算的沖擊系數(shù) 1.178,試驗表明該橋的實際豎向剛度大于理論計算剛度,整體性好,未見開裂狀態(tài)。

    5 小結(jié)

    本次研究,有以下幾個特點:

    (1)施工方案在國內(nèi)首次采用先行架設(shè)波形鋼腹板,利用鋼腹板自身剛度吊模澆筑混凝土底板,再預(yù)制吊裝混凝土頂板的施工方法,解決了橋下施工凈空不足和影響交通問題。為該類橋梁中小跨提供一種新的施工方式。

    (2)橋梁曲線半徑僅110m,為國內(nèi)外同類橋梁最小半徑。通過參數(shù)分析優(yōu)化橫隔板的設(shè)置,其分析結(jié)論可供類似曲線梁橋提供參考。

    (3)波折鋼腹板橋一般采用體內(nèi)索和體外索相結(jié)合的布索方案,依托橋梁曲率半徑僅110m,體外預(yù)應(yīng)力形式構(gòu)造復(fù)雜,本次研究取消了體外索,采用體內(nèi)束布置形式,簡化了構(gòu)造。

    (4)配合預(yù)制橋面板的施工方法,上翼板采用開孔角鋼連接件,與預(yù)制混凝土頂板橫向鋼筋,交錯布置,避免了連接件與預(yù)制橋面板鋼筋沖突。

    [1]劉玉擎.組合結(jié)構(gòu)橋梁[M].北京:人民交通出版社,2005.

    [2]劉玉擎.折形腹板組合箱梁橋結(jié)構(gòu)體系分析.橋梁建設(shè),2005(1).

    [3]陳宜言,王用中.波形腹板預(yù)應(yīng)力混凝土橋設(shè)計與施工.北京:人民交通出版社,2009.

    表4 I.G.Buckle方法抗震性能評估結(jié)果

    橋梁震害預(yù)測的方法已經(jīng)相當(dāng)成熟,是橋梁震害預(yù)測定性分析最重要的方法之一。本次主要是參照I.G. Buckle方法,選擇場地、結(jié)構(gòu)、地震動、抗震設(shè)防等4大類12個因素作為橋梁抗震性能總體評估定性分析考慮因素,通過簡要的計算對橋梁做定性抗震性能評估。

    總體上來看,廈門BRT橋梁滿足當(dāng)前的抗震設(shè)計要求,因此部分彎橋的抗震性能偏低,在7度地震作用下發(fā)生輕微破壞。因此建議對不滿足要求的這部分非規(guī)則橋梁需要加固以達(dá)到現(xiàn)行的抗震規(guī)范的要求。

    參考文獻(xiàn)

    [1]葉愛君,管仲國,范立礎(chǔ).橋梁抗震.北京:人民交通出版社,2011.

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    [6]羅華春,任志林,劉影.中國地震區(qū)劃圖發(fā)展歷程簡介[J].城市與減災(zāi),2016(3).

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    [10]張利華.橋梁結(jié)構(gòu)震害預(yù)測方法比較研究[D].大連理工大學(xué),2008.

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