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    高速動(dòng)車組車體承載部件精細(xì)計(jì)算方法研究

    2016-11-16 01:26:54謝素明盧小龍王成強(qiáng)
    關(guān)鍵詞:底架車鉤車體

    謝素明,盧小龍,王成強(qiáng)

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    高速動(dòng)車組車體承載部件精細(xì)計(jì)算方法研究

    謝素明1,盧小龍1,王成強(qiáng)2

    (1.大連交通大學(xué) 交通運(yùn)輸學(xué)院,遼寧 大連 116028;2.中國(guó)北車集團(tuán) 長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司技術(shù)中心,吉林 長(zhǎng)春 130062)

    研究高速動(dòng)車組車體主要承載部件結(jié)構(gòu)與傳力特點(diǎn),基于傳統(tǒng)子模型方法,提出一種高效進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析的快速子模型方法.建立某自主研發(fā)的高速動(dòng)車組車體強(qiáng)度分析的整車一級(jí)薄殼單元模型和關(guān)鍵部件的二級(jí)實(shí)體子模型;在EN12663-2010標(biāo)準(zhǔn)中載荷工況的作用下,采用傳統(tǒng)子模型方法與快速子模型法分別對(duì)高速動(dòng)車組車體進(jìn)行靜強(qiáng)度分析,兩者計(jì)算結(jié)果誤差小于5%,并與試驗(yàn)結(jié)果具有很好的一致性.

    動(dòng)車組車體;FEM;子模型

    0 引言

    根據(jù)世界鐵路發(fā)展經(jīng)驗(yàn),客運(yùn)高速已經(jīng)成為我國(guó)鐵路運(yùn)輸?shù)闹饕l(fā)展方向.高速動(dòng)車組鋁合金車體采用鋁合金焊接結(jié)構(gòu)[1],車頂、側(cè)墻、地板等大部件由中空擠壓型材通過自動(dòng)連續(xù)焊接互相連接,端墻、牽引梁端部等中小部件采用板梁結(jié)構(gòu).

    根據(jù)歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN12663-2010,車體主要承受垂向和縱向載荷,垂向載荷主要包括車輛自身重量和乘客重量,縱向載荷主要包括車體端部壓縮力和車鉤座區(qū)域的拉伸和壓縮力[2].

    車體承受端部壓縮載荷時(shí),端墻與底架之間的連接結(jié)構(gòu)為強(qiáng)度薄弱部位,如圖1所示.在實(shí)際設(shè)計(jì)中需要增加鋁塊結(jié)構(gòu)進(jìn)行針對(duì)性補(bǔ)強(qiáng).通常,補(bǔ)強(qiáng)的鋁塊結(jié)構(gòu)厚度與其聯(lián)接的鋁型材壁厚相差高達(dá)30 mm;車體車鉤座承受縱向拉伸和壓縮載荷時(shí),通過與車鉤相連的關(guān)鍵部件牽引梁結(jié)構(gòu)將列車牽引制動(dòng)的縱向力傳遞至車身.牽引梁端部的擠壓板材與車體底架型材焊接在一起,板材邊緣厚度沿縱向漸變,厚度差達(dá)15 mm(參見圖1).

    采用薄殼單元模擬上述部件時(shí),可以獲得較為準(zhǔn)確的部件傳力特點(diǎn),但不能獲得部件局部結(jié)構(gòu)應(yīng)力的變化梯度,尤其是位于應(yīng)力集中區(qū)域的傳力部件,計(jì)算結(jié)果誤差大,有時(shí)甚至是錯(cuò)誤的.例如:整備狀態(tài)車體在車鉤座拉伸與壓縮工況作用下,與底架型材聯(lián)接的牽引梁板材端部的邊緣部位出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,這與實(shí)際情況不符.

    圖1 某動(dòng)車組車體部件結(jié)構(gòu)示意圖

    針對(duì)動(dòng)車組車體強(qiáng)度分析中出現(xiàn)的上述問題,在研究傳統(tǒng)子模型分析方法[3]的基礎(chǔ)上,提出快速子模型方法;將某動(dòng)車組車體牽引梁端部區(qū)域作為子模型區(qū)域,通過與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析,研究?jī)煞N子模型方法的計(jì)算精度.

    1 快速子模型法

    采用傳統(tǒng)子模型法對(duì)動(dòng)車組車體關(guān)鍵部件強(qiáng)度分析時(shí),首先需要先對(duì)車體關(guān)鍵部件進(jìn)行精細(xì)建模,同時(shí)需要調(diào)用整體模型的計(jì)算結(jié)果;并將整車計(jì)算結(jié)果中子模型邊界節(jié)點(diǎn)上的位移提取出來,再將這些節(jié)點(diǎn)位移作為位移約束條件連同子模型一起導(dǎo)入計(jì)算分析軟件ANSYS中,重新計(jì)算得到子模型區(qū)域的精確結(jié)果.如何在整體模型計(jì)算結(jié)果中提取子模型邊界節(jié)點(diǎn)上的位移(形成ZMX.cbdo文件)是傳統(tǒng)子模型法的難點(diǎn).圖2給出了利用傳統(tǒng)子模型法進(jìn)行動(dòng)車組車體強(qiáng)度有限元分析的計(jì)算流程.

    傳統(tǒng)子模型法能夠很精確的計(jì)算出車體關(guān)鍵部件應(yīng)力,但當(dāng)針對(duì)車體子模型區(qū)域的關(guān)鍵部件進(jìn)行多個(gè)結(jié)構(gòu)方案優(yōu)選時(shí),需要多次重復(fù)“提取子模型邊界節(jié)點(diǎn)上的位移”流程,這樣做顯然增大了仿真工作的工作量.

    快速子模型法將提取出來的子模型邊界節(jié)點(diǎn)位移作為邊界節(jié)點(diǎn)位移約束導(dǎo)入到有限元模型中,與當(dāng)前工況重新組合,生成一個(gè)計(jì)算工況齊全、完全獨(dú)立的子模型計(jì)算模型.快速子模型方法提取子模型邊界位移文件的過程與傳統(tǒng)子模型法中的過程相同.新生成的子模型是一個(gè)計(jì)算位移邊界與計(jì)算載荷邊界全部完整的獨(dú)立計(jì)算模型,在后續(xù)針對(duì)關(guān)鍵部件結(jié)構(gòu)的優(yōu)化改進(jìn)過程中,不再需要整體模型的計(jì)算結(jié)果,不用多次提取子模型邊界位移文件,直接更新子模型結(jié)構(gòu)即可完成精細(xì)計(jì)算,工作效率大幅度提高.由于結(jié)構(gòu)修改及計(jì)算都是在子模型中進(jìn)行的,因此,最終確定的結(jié)構(gòu)方案還需映射到一級(jí)車體模型上進(jìn)行驗(yàn)證.

    綜上所述,快速子模型法不僅具有傳統(tǒng)子模型的優(yōu)點(diǎn),還具有計(jì)算步驟簡(jiǎn)便,計(jì)算效率高等優(yōu)點(diǎn).

    圖2 基于傳統(tǒng)子模型法的車體強(qiáng)度分析流程

    2 工程實(shí)例

    根據(jù)對(duì)多種車型動(dòng)車組車體強(qiáng)度的數(shù)值分析與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,車體強(qiáng)度設(shè)計(jì)最為關(guān)注的載荷工況是車鉤座壓縮與拉伸載荷工況[5].在車鉤座拉伸與壓縮工況作用下,采用薄殼單元分析某自主研發(fā)的動(dòng)車組車體牽引梁板材與底架型材連接部位的計(jì)算結(jié)果如圖3所示.由圖3可以看出:牽引梁板材邊緣部位出現(xiàn)了應(yīng)力集中,實(shí)際上應(yīng)力集中應(yīng)該發(fā)生在底架型材上.因此,在這一區(qū)域應(yīng)該利用子模型方法建立二級(jí)實(shí)體模型.

    圖3 整備狀態(tài)車體車鉤座工況的計(jì)算結(jié)果

    動(dòng)車組車體一級(jí)有限元模型如圖4所示.車體一級(jí)模型中的單元類型為:shell 181、mass 21、rigid、rbe 3、solid 185.車體部件結(jié)構(gòu)主要離散為四節(jié)點(diǎn)薄殼單元shell1 81;吊掛設(shè)備質(zhì)量以及乘客質(zhì)量采用質(zhì)量單元mass 21來模擬;鑄鋁件離散為solid 185單元;rigid用于模擬部件連接關(guān)系;車體一級(jí)有限元模型的單元總數(shù)為2 238 710;節(jié)點(diǎn)總數(shù)為2 069 272.部分底架型材和牽引梁板材連接部位的二級(jí)實(shí)體子模型的單元總數(shù)為430420;節(jié)點(diǎn)總數(shù)為380 922.

    圖4 車體一級(jí)和二級(jí)有限元模型

    動(dòng)車組車體強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí),選取了牽引梁板材端部與底架型材連接位置進(jìn)行貼片,E 24、E 25、E 26、E 27.車鉤座壓縮與拉伸載荷工況作用下,傳統(tǒng)子模型法和快速子模型法的計(jì)算結(jié)果,以及與測(cè)試值[6]的對(duì)比如圖5~圖9所示.

    圖5 子模型區(qū)域強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)的貼片位置

    圖6 壓縮工況的計(jì)算結(jié)果

    圖7 壓縮工況分析結(jié)果與測(cè)試值的對(duì)比

    圖8 拉伸工況的計(jì)算結(jié)果

    圖9 拉伸工況分析結(jié)果與測(cè)試值的對(duì)比

    從圖6和圖8可以看出,兩種子模型分析方法的計(jì)算結(jié)果基本一致,相差在5%之內(nèi).從圖7和圖9可以看出,壓縮工況的快速子模型法的計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值較為接近;拉伸工況的傳統(tǒng)子模型法的計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)值更為接近.

    3 結(jié)論

    與傳統(tǒng)子模型法不同,當(dāng)子模型中的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)時(shí),快速子模型法的切邊界結(jié)點(diǎn)位移只需要在一級(jí)整體模型計(jì)算結(jié)果中提取一次,可多次獨(dú)立分析二級(jí)子模型,從而使車體方案設(shè)計(jì)階段的工作效率大幅提高.但是,在最終修改方案確定之后,還需將結(jié)構(gòu)改進(jìn)部位映射到車體一級(jí)模型上進(jìn)行驗(yàn)證.

    分析高速動(dòng)車組車體靜強(qiáng)度時(shí),對(duì)于車體主要承載部件,如:牽引梁、車鉤座以及端墻與底架連接(部件厚度梯度變化較大)等部位,僅用薄殼單元?jiǎng)?chuàng)建模型的計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況出入較大.必須對(duì)這些部位建立二級(jí)實(shí)體子模型.

    [1]鄭文波,劉東軍,田新莉. 鋁合金型材在CRH3型動(dòng)車組車體中的應(yīng)用[J]. 金屬加工,2011,23:19-22.

    [2]英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)學(xué)會(huì).BS EN 12663-1:2010 鐵路車輛車體的結(jié)構(gòu)要求(第一部分:機(jī)車和客運(yùn)車輛)[S].英國(guó):[s.n.] ,2010.

    [3]周宇.基于子模型的鐵路車輛結(jié)構(gòu)強(qiáng)度精細(xì)計(jì)算[D].大連:大連交通大學(xué),2008.

    [4]英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)學(xué)會(huì).BS EN1999-1-1: 2007 Eurocode 9: Design of aluminium structures-Part 1-1: General structural rules[S].英國(guó):[s.n.],2007.

    [5]謝素明, 王思陽, 高陽. 高速動(dòng)車組鋁合金車體性能的深入研究[J]. 大連交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2014,35(6):14-18.

    [6]標(biāo)準(zhǔn)化動(dòng)車組車體靜強(qiáng)度試驗(yàn)報(bào)告[R]. 青島四方車輛研究所,2015.

    Research on Refined Numerical Calculation Method of EMU Car Body Load-Carrying Component

    XIE Suming1, LU Xiaolong1,WANG Chengqiang2

    (1. School of Traffic and Transportation Engineering, Dalian Jiaotong University, Dalian 116028, China;2. Changchun Railway Vehicles Co., Ltd, Changchun 130062, China)

    An efficient numerical calculation method is proposed based on traditional sub-modeling method after studying structural and load-carrying feature of high-speed EMU car body. For a self-developed high-speed EMU car body, the first level FEM with shell elements and the second level FEM with solid elements are established respectively. According to EN12663-2010 standard, the results of the two sub-modeling methods are compared. It is shown that their maximum difference is within 5%, and they are coincident with the test results generally.

    EMU; FEM; sub-model

    1673- 9590(2016)02- 0010- 04

    2015-03-18

    中國(guó)鐵路總公司科技研究開發(fā)計(jì)劃資助項(xiàng)目(2014J004-N)

    謝素明(1965-),女,教授,博士,從事車輛工程CAE關(guān)鍵技術(shù)的研究E- mail:sumingxie@163.com.

    A

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