凝析油環(huán)境下緩蝕劑的防腐性能及乳化傾向性研究①

江晶晶　張東岳　李一枚　余華利　袁 曦　黃剛?cè)A　王偉杰　張 強(qiáng)

1.中國(guó)石油西南油氣田公司天然氣研究院　2.國(guó)家能源高含硫氣藏開(kāi)采研發(fā)中心　3.中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司高含硫氣藏開(kāi)采先導(dǎo)試基地

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凝析油環(huán)境下緩蝕劑的防腐性能及乳化傾向性研究①

江晶晶1,2,3張東岳1,2,3李一枚1余華利1,2,3袁 曦1,2,3黃剛?cè)A1,2,3王偉杰1張 強(qiáng)1,2,3

1.中國(guó)石油西南油氣田公司天然氣研究院2.國(guó)家能源高含硫氣藏開(kāi)采研發(fā)中心3.中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司高含硫氣藏開(kāi)采先導(dǎo)試基地

以海外阿姆河某氣田為例，介紹了在產(chǎn)凝析油氣田中緩蝕劑通常面臨的主要問(wèn)題，包括匯管積液部位防腐效果不佳，氣田水乳化問(wèn)題。通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)對(duì)凝析油環(huán)境下緩蝕劑的性能進(jìn)行了相應(yīng)的評(píng)價(jià)研究。從緩蝕劑的物理化學(xué)性質(zhì)的角度簡(jiǎn)要分析了出現(xiàn)這些問(wèn)題的原因，并提出了今后緩蝕劑的研發(fā)及優(yōu)化方向。

凝析油緩蝕劑防腐乳化

緩蝕劑在氣田開(kāi)發(fā)與生產(chǎn)中的主要作用是防止或減少金屬材料在酸性介質(zhì)中的腐蝕，通常面臨的腐蝕介質(zhì)與環(huán)境包括：氣田水、CO2、H2S、高溫、高壓等[1],而對(duì)于在凝析油存在條件下緩蝕劑現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用所面臨的問(wèn)題的分析報(bào)道則較少[2]。海外阿姆河某氣田天然氣中H2S體積分?jǐn)?shù)為3.0%～4.5%，CO2體積分?jǐn)?shù)為5.6%～6.2%，凝析油與氣田水體積比為0～0.25，產(chǎn)水量約為0.17 m3/(104m3天然氣)，氣田水中Cl-質(zhì)量濃度為1 900～15 296 mg/L，地層最高溫度為162 ℃，井口采氣量為100×104m3/d時(shí),井口溫度為100～120 ℃。氣田停產(chǎn)檢修時(shí)，發(fā)現(xiàn)地面集輸管線匯管的積液部位腐蝕情況較為嚴(yán)重，且局部腐蝕現(xiàn)象明顯，而在積液液面線以上部位的金屬卻未發(fā)現(xiàn)明顯的腐蝕現(xiàn)象，這說(shuō)明緩蝕劑對(duì)于匯管低洼處積液部位的防腐效果不佳。此外，在此區(qū)塊，緩蝕劑應(yīng)用時(shí)還經(jīng)常出現(xiàn)氣田水乳化現(xiàn)象。因此，以此氣田為例，結(jié)合緩蝕劑現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況，對(duì)緩蝕劑在產(chǎn)凝析油氣田中面臨的防腐及乳化傾向性問(wèn)題進(jìn)行了分析，可為今后緩蝕劑在此類(lèi)氣田的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供一定的指導(dǎo)。

1　緩蝕劑防腐性能分析

1.1現(xiàn)場(chǎng)腐蝕狀況分析

海外阿姆河某凝析油氣田在停產(chǎn)檢修時(shí)，對(duì)其中一匯管封頭進(jìn)行割除，直管段Φ711 mm×28 mm，材質(zhì)為L(zhǎng)360MS。圖1為匯管封頭切割后內(nèi)部腐蝕狀況圖。圖1(a)為切割后匯管的外觀，匯管底部存有積液，匯管及封頭內(nèi)部附著大量黑色污物；圖1(b)為封頭外觀；圖1(c)中紅色標(biāo)注位置可觀察到一些腐蝕的痕跡，此位置位于封頭底部，并與腐蝕介質(zhì)相接觸；圖1(d)是封頭頂部的外觀照片，在此部位未發(fā)現(xiàn)明顯的腐蝕痕跡。這表明，對(duì)于匯管而言，底部積液部位腐蝕較為嚴(yán)重，此部位長(zhǎng)時(shí)間浸泡在腐蝕介質(zhì)中，腐蝕電化學(xué)的液相傳質(zhì)過(guò)程可以順利進(jìn)行；相反，匯管封頭的頂部由于未長(zhǎng)時(shí)間直接接觸腐蝕介質(zhì)，受到的腐蝕相對(duì)較輕。

對(duì)匯管內(nèi)部進(jìn)行清理，以便觀察內(nèi)部腐蝕的狀況。圖2為匯管內(nèi)壁清理后的腐蝕形貌圖。從圖2(a)可看出，匯管底部出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的坑蝕，液線兩側(cè)均有大面積腐蝕，主要在匯管內(nèi)壁5、7點(diǎn)鐘位置積水線附近，腐蝕呈片狀密集分布；從圖2(b)可看出，匯管內(nèi)壁底部盲腸段有明顯坑蝕，平均每100 mm×100 mm范圍內(nèi)有4～6個(gè)坑蝕點(diǎn)，深度約為0.3～0.9 mm，中間段底部無(wú)明顯坑蝕；圖2(c)為匯管內(nèi)側(cè)壁液面線以上的照片，在此部位未發(fā)現(xiàn)明顯的腐蝕痕跡。圖2說(shuō)明，此匯管內(nèi)底部有較嚴(yán)重的腐蝕，而且腐蝕的主要形式為點(diǎn)蝕、液線腐蝕。

上述分析結(jié)果表明，現(xiàn)場(chǎng)匯管底部有積液，積液部位腐蝕嚴(yán)重，且腐蝕形態(tài)主要為點(diǎn)蝕，腐蝕深度大于0.3 mm。該裝置僅投產(chǎn)4個(gè)月又20天，以此計(jì)算，腐蝕速率將大于0.77 mm/a，若考慮點(diǎn)蝕的酸性自催化機(jī)理，年腐蝕速率可能更大。匯管液面線以上部位均未發(fā)現(xiàn)明顯腐蝕痕跡，這說(shuō)明緩蝕劑對(duì)此部位具有較好的保護(hù)效果。

現(xiàn)場(chǎng)加注的緩蝕劑為油溶性緩蝕劑，因?yàn)榇藚^(qū)塊為產(chǎn)凝析油氣田，推測(cè)有相當(dāng)一部分緩蝕劑溶解在凝析油中或吸附到油-水界面，導(dǎo)致氣田水中緩蝕劑濃度降低，能夠吸附到金屬表面的緩蝕劑量更少，從而導(dǎo)致匯管積液部位腐蝕嚴(yán)重。

1.2腐蝕模擬評(píng)價(jià)

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)匯管的實(shí)際腐蝕狀況，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)使用過(guò)的兩種緩蝕劑(代號(hào)1,2)以及新研發(fā)緩蝕劑(代號(hào)3)進(jìn)行了室內(nèi)對(duì)比評(píng)價(jià)。實(shí)驗(yàn)分兩組進(jìn)行：第一組為常規(guī)掛片評(píng)價(jià)；第二組為模擬現(xiàn)場(chǎng)凝析油存在環(huán)境，將一定濃度緩蝕劑加入到模擬氣田水后，按氣田水體積的1/4加入凝析油，然后攪拌約5 min，并靜置24 h進(jìn)行油水分割，最后取下層水進(jìn)行腐蝕掛片評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)。具體實(shí)驗(yàn)條件如下：現(xiàn)場(chǎng)模擬水質(zhì)，氣田水體積按1∶1分割成兩份后分別通H2S及CO2至飽和，然后再混合均勻，緩蝕劑質(zhì)量濃度3 000 mg/L，溫度60 ℃，實(shí)驗(yàn)時(shí)間72 h，試片材質(zhì)L360。

表1　腐蝕評(píng)價(jià)結(jié)果Table1　Resultsofcorrosionevaluation序號(hào)實(shí)驗(yàn)條件失重/g腐蝕速率/(mm·a-1)腐蝕形貌空白0.03200.426均勻腐蝕第一組1號(hào)緩蝕劑0.00170.023均勻腐蝕2號(hào)緩蝕劑0.00080.011均勻腐蝕3號(hào)緩蝕劑0.00220.029均勻腐蝕第二組1號(hào)緩蝕劑油水分割0.00100.013局部腐蝕2號(hào)緩蝕劑油水分割0.00350.047局部腐蝕3號(hào)緩蝕劑油水分割0.00090.012均勻腐蝕

表1為腐蝕掛片的評(píng)價(jià)結(jié)果，空白水的腐蝕速率達(dá)到0.426 mm/a。第一組實(shí)驗(yàn)中，在油水不分割條件下加入3種緩蝕劑均能有效地減小試片腐蝕速率，且試片形貌為均勻腐蝕(如圖3所示)，顯示出緩蝕劑良好的抑制均勻腐蝕性能。第二組實(shí)驗(yàn)中，經(jīng)過(guò)油水分割后，雖然腐蝕速率沒(méi)有顯著增加，但是加注1號(hào)緩蝕劑及2號(hào)緩蝕劑的試片卻出現(xiàn)了明顯的局部腐蝕現(xiàn)象(如圖4中紅色圈內(nèi)所示)，說(shuō)明這兩種緩蝕劑在油水分割條件下會(huì)導(dǎo)致局部腐蝕的現(xiàn)象。

以上模擬評(píng)價(jià)結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)匯管腐蝕狀況的分析結(jié)果一致，對(duì)于產(chǎn)凝析油氣田的環(huán)境，緩蝕劑的防腐效果可能會(huì)受到一定程度的影響。從海外阿姆河氣田的腐蝕狀況來(lái)看，存在局部腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。此外，新研發(fā)的3號(hào)緩蝕劑不僅有效降低了腐蝕速率，而且無(wú)明顯局部腐蝕，這說(shuō)明新研發(fā)的緩蝕劑具有優(yōu)良的防腐效果，與其他兩種緩蝕劑相比，具有明顯的優(yōu)勢(shì)。

2　乳化傾向性分析

2.1現(xiàn)場(chǎng)氣田水乳化

在產(chǎn)凝析油氣田中，緩蝕劑的應(yīng)用還可能造成或參與現(xiàn)場(chǎng)氣田水乳化現(xiàn)象的發(fā)生。圖5為阿姆河區(qū)塊現(xiàn)場(chǎng)分離氣田水樣外觀，可發(fā)現(xiàn)均有不同程度的乳化現(xiàn)象。其中，圖5(a)乳化相對(duì)較輕，而圖5(b)水樣乳化較為嚴(yán)重。氣田水乳化是由于凝析油分散在氣田水中造成的，凝析油的分散與穩(wěn)定需要表面活性物質(zhì)的存在，緩蝕劑在一定程度上充當(dāng)了表面活性物質(zhì)的角色，這是由緩蝕劑特殊的雙親分子結(jié)構(gòu)所決定的。

2.2緩蝕劑乳化傾向性評(píng)價(jià)

目前，對(duì)緩蝕劑的乳化傾向進(jìn)行性能評(píng)價(jià)采用SY/T 5273-2000《油田采出水用緩蝕劑性能評(píng)價(jià)方法》。其中,乳化傾向測(cè)定方法如下：將含有一定質(zhì)量濃度緩蝕劑的油水混合液上下振動(dòng)200次，使其乳化，以乳化液的穩(wěn)定程度來(lái)評(píng)價(jià)緩蝕劑的乳化傾向。本實(shí)驗(yàn)首先依據(jù)此標(biāo)準(zhǔn)對(duì)3種緩蝕劑進(jìn)行了對(duì)比評(píng)價(jià)，緩蝕劑質(zhì)量濃度均為1 000 mg/L，結(jié)果見(jiàn)表2。從表2可看出，3種緩釋劑的乳化傾向性均比較小，這與現(xiàn)場(chǎng)氣田水出現(xiàn)的乳化現(xiàn)象不一致。室內(nèi)評(píng)價(jià)結(jié)果顯示效果良好，現(xiàn)場(chǎng)卻出現(xiàn)乳化現(xiàn)象。這說(shuō)明，室內(nèi)評(píng)價(jià)結(jié)果還不能完全反映現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況。分析認(rèn)為，乳化評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)中的乳化強(qiáng)度與現(xiàn)場(chǎng)的強(qiáng)度存在較大的差距，因此，該標(biāo)準(zhǔn)只能在一定程度上反映緩蝕劑的乳化傾向性，并且更多的是不同種類(lèi)緩蝕劑間的對(duì)比，而對(duì)于能否適用于現(xiàn)場(chǎng)是不能給出定論的。

表2　乳化趨勢(shì)評(píng)價(jià)結(jié)果(標(biāo)準(zhǔn)方法)Table2　Testresultsofemulsificationtendency(standardmethod)實(shí)驗(yàn)條件油水界面狀況恒溫10min恒溫60min恒溫24h空白水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液1號(hào)緩蝕劑水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液2號(hào)緩蝕劑水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液3號(hào)緩蝕劑水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液水油界面清晰無(wú)乳液

因此，本實(shí)驗(yàn)通過(guò)提高乳化強(qiáng)度，對(duì)3種緩蝕劑進(jìn)行了再次評(píng)價(jià)。具體為采用機(jī)械乳化機(jī)進(jìn)行乳化的方法，設(shè)定轉(zhuǎn)速6 000 r/min，乳化時(shí)間3 min。為了區(qū)別不同緩蝕劑在不同濃度下的乳化趨勢(shì)，本實(shí)驗(yàn)將體系的乳化程度分為5個(gè)等級(jí)，分別用符號(hào)“*”的數(shù)目來(lái)表示，“*”的數(shù)目越多，體系乳化越嚴(yán)重。

表3為不同濃度下各緩蝕劑乳化性能的評(píng)價(jià)結(jié)果。由于不加緩蝕劑的體系也出現(xiàn)了略微的乳化傾向，水相成乳白色，在此將空白體系的乳化程度標(biāo)示為一個(gè)“*”。對(duì)于1號(hào)緩蝕劑，體系的乳化程度隨加注濃度的增加從“**”變?yōu)椤?****”。對(duì)于2號(hào)及3號(hào)緩蝕劑，兩者乳化趨勢(shì)較為相似，體系的乳化程度均隨濃度的增加從“*”變?yōu)椤?***”。由此可看出，1號(hào)緩蝕劑乳化較為嚴(yán)重，2號(hào)及3號(hào)緩蝕劑乳化趨勢(shì)雖相對(duì)較小，但在高濃度條件下依舊乳化嚴(yán)重。

表3　乳化趨勢(shì)評(píng)價(jià)結(jié)果(非標(biāo)準(zhǔn)方法)Table3　Testresultsofemulsificationtendency(non-standardmethod)ρ(緩蝕劑)/(mg·L-1)乳化程度(放置10min)1號(hào)緩蝕劑2號(hào)緩蝕劑3號(hào)緩蝕劑0(空白)?50????100????500?????1000???????2000????????3000????????6000???????????10000?????????????20000?????????????

在高強(qiáng)度能量輸入時(shí)，乳化是不可避免的現(xiàn)象，即使是不加緩蝕劑的情況下，油與水也出現(xiàn)一定程度的乳化趨勢(shì)。3號(hào)緩蝕劑加入體系后，只有當(dāng)質(zhì)量濃度達(dá)到6 000 mg/L時(shí)，才較大地增加了乳化程度。這說(shuō)明，在低濃度情況下，緩蝕劑對(duì)體系的乳化趨勢(shì)不會(huì)產(chǎn)生明顯的影響；而在緩蝕劑濃度達(dá)到一定程度后，不可避免地增加乳化傾向。

以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果印證了按照標(biāo)準(zhǔn)評(píng)價(jià)方法得出的乳化傾向性結(jié)論，即不能直接指導(dǎo)緩蝕劑能否用于實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)的推測(cè)。因?yàn)樵诂F(xiàn)場(chǎng)實(shí)際應(yīng)用中，緩蝕劑所處的復(fù)雜環(huán)境導(dǎo)致產(chǎn)生乳化的原因也更加復(fù)雜，尤其是對(duì)輸氣量較大的管線，天然氣流速、凝析油產(chǎn)量、氣田水產(chǎn)量等因素都會(huì)影響緩蝕劑的乳化傾向性?；谀壳吧袩o(wú)較好的實(shí)驗(yàn)手段模擬現(xiàn)場(chǎng)乳化條件，可采用室內(nèi)提高乳化強(qiáng)度的方法進(jìn)行苛刻環(huán)境下緩蝕劑的乳化傾向性評(píng)價(jià)。

3　討 論

有機(jī)緩蝕劑的分子結(jié)構(gòu)中一般均含有π鍵及N、S、O、P等雜原子，這些雜原子組成緩蝕劑的極性基團(tuán)，而以C、H原子組成的有機(jī)碳鏈構(gòu)成緩蝕劑的非極性基團(tuán)。因此，緩蝕劑是由極性基團(tuán)和非極性基團(tuán)組成的兩親化合物，具有與表面活性劑類(lèi)似的結(jié)構(gòu)，如圖6所示。有機(jī)緩蝕劑特殊的兩親結(jié)構(gòu)決定了其特殊的界面活性吸附性質(zhì)，緩蝕劑具有防腐效果歸功于其在金屬-腐蝕介質(zhì)界面的吸附，從而抑制腐蝕電化學(xué)的傳質(zhì)過(guò)程。而乳化傾向性則是由于其在油-水界面的吸附，在外界擾動(dòng)下形成乳液。

有文獻(xiàn)報(bào)道[3]，將緩蝕劑的緩蝕效率與緩蝕劑在金屬-腐蝕介質(zhì)界面的吸附量(表面覆蓋度)直接聯(lián)系起來(lái)，雖然這種方法還存在一定的局限性及爭(zhēng)議，但是對(duì)于緩蝕劑在界面的吸附的性質(zhì)是不容置疑的。對(duì)于不含凝析油的體系，緩蝕劑只可能存在于腐蝕介質(zhì)(氣田水)中及吸附在金屬表面(金屬與腐蝕介質(zhì)的界面)；而對(duì)于含有凝析油的體系，界面數(shù)量將大幅增加，具體有金屬-水界面、油-水界面、金屬-油界面，此外還增加了本體相油相。對(duì)于有機(jī)緩蝕劑而言，界面吸附優(yōu)先于本體相的分散。因此，對(duì)于凝析油存在環(huán)境，部分緩蝕劑吸附到油水界面，甚至分散于油相中，造成金屬-水界面的有效緩蝕劑濃度降低或者覆蓋度降低，從而出現(xiàn)局部腐蝕的現(xiàn)象。至于采取何種具體措施在凝析油存在環(huán)境中提高金屬表面緩蝕劑的覆蓋度，目前還未有明確的結(jié)論，只能先根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再反推理論。

從理論上分析，緩蝕劑在油-水界面的吸附是氣田水乳化的重要原因之一。乳液形成的4個(gè)要素為：水、油、表面活性劑和能量。從能量的角度來(lái)理解，乳化其實(shí)是一個(gè)油水界面面積增加的過(guò)程，增加界面面積必然需要能量輸入，需要的能量為ΔAγ(ΔA是界面面積的增量，生成小液滴時(shí)由原來(lái)的A1變?yōu)锳2，A2?A1,γ是界面張力)。因?yàn)棣檬钦担医缑婷娣e增量很大，所以擴(kuò)張界面需要的能量很大。這部分能量不足以被較小的熵驅(qū)動(dòng)TΔS(也是正值)來(lái)補(bǔ)償，因此，乳狀液制備的總Gibbs自由能G為正值。

ΔG=ΔAγ-TΔS

(1)

以上結(jié)論說(shuō)明，乳液的形成是非自發(fā)的過(guò)程，需要能量輸入。能量輸入形成乳液所需的髙能量可通過(guò)聯(lián)系Laplace壓力p(液滴的內(nèi)外壓差)來(lái)理解[4]:

(2)

式中：R1和R2是液滴的主要曲率半徑。

對(duì)于球體來(lái)說(shuō)，R1=R2=R，所以

(3)

形成乳液滴是液液界面變型的過(guò)程，形成的液滴越小，需要的變型也就越大，這種變型增加了Laplace壓力p。此外，Laplace壓力與界面張力的大小成正比，界面張力越小所需的壓力也就越小。一般來(lái)說(shuō)，壓力是通過(guò)周?chē)后w的擾動(dòng)進(jìn)行傳遞，較高的壓力意味著較高的擾動(dòng)。因此，在乳液形成過(guò)程中，緩蝕劑的作用主要有兩點(diǎn)：首先，通過(guò)降低界面張力，Laplace壓力p隨之減小，因此破壞液滴的壓力減小；其次，緩蝕劑可能阻止新形成的液滴的聚結(jié)，從而穩(wěn)定乳液。

由于多數(shù)緩蝕劑都能夠降低界面張力，因此在凝析油氣田使用條件下，乳液形成的可能性增加。但對(duì)乳液的形成與穩(wěn)定而言，界面張力僅是其中一項(xiàng)影響因素，此外還與緩蝕劑結(jié)構(gòu)、界面黏彈性、溫度、壓力等因素有關(guān)，這也為找到避免乳化的方法提供了可能性，如改變緩蝕劑分子結(jié)構(gòu)、加入破乳劑等[5]，當(dāng)然，這需要根據(jù)特定的使用條件進(jìn)行相應(yīng)的研究。

4　結(jié) 論

(1) 海外阿姆河某氣田的現(xiàn)場(chǎng)匯管腐蝕狀況分析表明，匯管積液部位腐蝕較為嚴(yán)重，而未與積液直接接觸的部位腐蝕相對(duì)較輕，說(shuō)明緩蝕劑對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)匯管積液部位未能達(dá)到預(yù)期的保護(hù)效果。

(2) 室內(nèi)評(píng)價(jià)結(jié)果表明，在凝析油存在環(huán)境下，緩蝕劑對(duì)金屬的防腐效果有所減弱，分析其原因是由于一部分緩蝕劑分散到凝析油中或吸附在油-水界面，造成吸附到金屬表面的緩蝕劑有效濃度降低。

(3) 在凝析油存在環(huán)境中，氣田水存在較大的乳化風(fēng)險(xiǎn)性。緩蝕劑可能是造成氣田水乳化的原因之一，現(xiàn)場(chǎng)出現(xiàn)的乳化還可能與緩蝕劑類(lèi)型、現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的條件密切相關(guān)。

(4) 相對(duì)于常規(guī)氣田，凝析油氣田在緩蝕劑現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)面臨的問(wèn)題更加嚴(yán)峻，對(duì)緩蝕劑的各項(xiàng)物理化學(xué)性能必須有較為明確的認(rèn)識(shí)。

[1] 原青民. 油氣田開(kāi)發(fā)過(guò)程中硫化氫、二氧化碳腐蝕及防護(hù)的認(rèn)識(shí)和實(shí)踐[J]. 石油與天然氣化工, 1991， 20(1): 80-85.

[2] 原青民. 國(guó)外油田開(kāi)發(fā)用緩蝕劑研究及應(yīng)用情況[J]. 石油與天然氣化工， 1993， 22(2), 98-102.

[3]EL-HADDADMN&FOUDAAS.Inhibitioneffectandadsorptionbehaviorofnewazodyederivativesoncorrosionofcarbonsteelinacidmedium[J].JournalofDispersionScienceandTechnology, 2013, 34: 1471-1480.

[4] 傅獻(xiàn)彩. 物理化學(xué)[M]. 五版. 北京： 高等教育出版社， 2005.

[5]CENDEJASG,ARREGUíNF,CASTROLV,etal.Demulsifyingsuper-heavycrudeoilwithbifunctionalizedblockcopolymers[J].Fuel, 2013, 103: 356-363.

Anti-corrosion performance and emulsifying tendency research of corrosion inhibitor in condensate oil existence environment

Jiang Jingjing1,2,3, Zhang Dongyue1,2,3，Li Yimei1, Yu Huali1,2,3, Yuan Xi1,2,3, Huang Ganghua1,2,3, Wang Weijie1, Zhang Qiang1,2,3

(1.ResearchInstituteofNaturalGasTechnology,PetroChinaSouthwestOilandGasfieldCompany,Chengdu610213,China; 2.NationalEnergyR&DCenterofHighSulfurGasExploitation，Chengdu610000，China; 3.HighSulfurGasExploitationPilotTestCenter，CNPC，Chengdu610213，China)

In this paper, the problems of corrosion inhibitor applied in gas field with the existence of condensate oil are discussed by the example of Amu Darya gas field, including the serious corrosion in liquid load position and gas field water emulsification. The performance and emulsifying tendency of three different corrosion inhibitors are researched through laboratory experiments under the existence of condensate oil. From the perspective of physical and chemical properties of the corrosion inhibitors, the reasons of these problems are briefly analyzed. In addition, the future direction and optimization prospect of corrosion inhibitors are put forward.

condensate oil, corrosion inhibitor, corrosion prevention, emulsification

江晶晶(1988-)，江蘇南通人，2013年畢業(yè)于山東大學(xué)，碩士研究生，現(xiàn)就職于中國(guó)石油西南油氣田公司天然氣研究院，主要從事表面活性劑、緩蝕劑的研究工作。E-mail:jiang_jingjing@petrochina.com.cn

TE988.2

ADOI: 10.3969/j.issn.1007-3426.2016.05.016

2016-05-04；編輯：馮學(xué)軍