680 MW機(jī)組引風(fēng)機(jī)變頻改造實踐及問題處理

郭永明,劉觀起

(華北電力大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院,河北 保定 071003)

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680 MW機(jī)組引風(fēng)機(jī)變頻改造實踐及問題處理

郭永明,劉觀起

(華北電力大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院,河北 保定 071003)

針對火電廠引風(fēng)機(jī)電能浪費嚴(yán)重的現(xiàn)象,采用變頻改造方案達(dá)到了良好的效果,但經(jīng)過變頻改造后,在冷卻能耗、交變應(yīng)力、軸承散熱等方面發(fā)現(xiàn)了新的問題。對此,在肯定變頻改造成效的基礎(chǔ)上,對其進(jìn)行了實踐分析,解決了“變切工”運行的技術(shù)難題,同時也提出了相應(yīng)的解決方案。實踐證明,該方案即可行、合理。

680 MW機(jī)組;引風(fēng)機(jī);變頻改造;方案

山東某電廠680 MW機(jī)組引風(fēng)機(jī)電機(jī)按脫硫、脫硝，引風(fēng)三合一改造設(shè)計的容量為5700 kW,根據(jù)節(jié)能診斷,風(fēng)機(jī)電動機(jī)只需要4300 kW即可滿足正常運行要求。然而傳統(tǒng)模式下引風(fēng)機(jī)運行時是利用擋板的開度調(diào)整風(fēng)速和風(fēng)量,造成了大量節(jié)流損耗。特別在處于低負(fù)荷狀態(tài)時,引風(fēng)機(jī)效率大大降低,增加了系統(tǒng)的能耗[1]。而且高速固定轉(zhuǎn)速運行的風(fēng)機(jī)對擋板、風(fēng)道、風(fēng)機(jī)葉輪的磨損較大,致使風(fēng)機(jī)易發(fā)生喘振、軸承振動大、軸承溫度升高等事故[2-4]。目前,解決這些問題的方法主要是采取對電機(jī)進(jìn)行變頻改造,實現(xiàn)轉(zhuǎn)速的自動調(diào)節(jié),滿足不同工況所需的風(fēng)壓和風(fēng)量的大小[5]。同時在確保風(fēng)機(jī)正常運行、電廠安全生產(chǎn)的同時,實現(xiàn)節(jié)能減排,降低風(fēng)機(jī)擋板、管道磨損以及停機(jī)檢修頻率的目的[6-8]。但經(jīng)過實踐驗證,在變頻改造實踐過程中,還存在一系列問題,如冷卻方式能耗較大、交變應(yīng)力導(dǎo)致共振、軸承散熱變差等問題,若得不到及時解決,將造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。對此,本文在對變頻改造原理[9-10]研究的基礎(chǔ)上,分析了變頻改造后存在的問題,并給出了合理的解決方案。

1　變頻改造技術(shù)原理

變頻器由遠(yuǎn)方DCS系統(tǒng)對其進(jìn)行控制。DCS系統(tǒng)能監(jiān)測變頻器的不同工況并對監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,進(jìn)而反饋應(yīng)急措施,以確保系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行,防止誤操作的發(fā)生。此外,變頻器可自動切換到旁路運行,從而實現(xiàn)工頻到變頻的自動轉(zhuǎn)換。當(dāng)變頻器發(fā)生故障時,自動旁路開關(guān)柜迅速動作,保證機(jī)組能夠平穩(wěn)地由變頻運行切換到工頻運行狀態(tài)。

以該廠5號機(jī)組A、B兩臺引風(fēng)機(jī)為例,其變頻回路一次部分如圖1所示。高壓開關(guān)QF(5A603、5B603)為電動機(jī)為原有設(shè)備。高壓真空開關(guān)QF1(5A603J、5B603J)、QF2(5A603P、5B603P)、QF3(5A603C、5B603C)組成一次回路。其中,QF3與QF2之間安裝閉鎖裝置,以保證二者不同時合閘。

圖1　5號機(jī)組A、B兩臺引風(fēng)機(jī)變頻器一次接線

變頻器故障跳閘后自動無擾切換到工頻旁路的“變切工”方案為:

1) 當(dāng)變頻器發(fā)生故障時,603J跳閘,DCS系統(tǒng)接收故障信號。

2) 旁路運行時,一方面DCS系統(tǒng)發(fā)出信號關(guān)閉風(fēng)門,并對其位置進(jìn)行實時監(jiān)控,以防止轉(zhuǎn)速突變產(chǎn)生擾動;另一方面機(jī)組減負(fù)荷運行或提高1臺風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速,以減緩擾動程度。

3) DCS系統(tǒng)監(jiān)控603P狀態(tài),確認(rèn)其保持分閘狀態(tài)。

4) DCS收到變頻器停止信號后,延時5 s后斷開603C。

5) DCS系統(tǒng)監(jiān)控603C和603J的狀態(tài),確認(rèn)其為分閘狀態(tài),延時3 s,對風(fēng)門位置再次進(jìn)行確認(rèn),保證在允許范圍之內(nèi)。此時,603P合閘,工頻旁路運行切換完畢。

6) 為了防止搶風(fēng)現(xiàn)象,工頻運行風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度到正常范圍時,變頻運行的風(fēng)機(jī)將風(fēng)門調(diào)整到相應(yīng)的位置,使兩臺風(fēng)機(jī)風(fēng)量均衡。

2　變頻改造主要成效

5、6號爐引風(fēng)機(jī)變頻器改造后分別于2012年6月16日、8月29日投入運行,截止到2013年6月底分別運行了7536和5922 h,運行期間均無異常,主要成效如下:

1) 引風(fēng)機(jī)啟動電流明顯降低,其上限在額定電流的110%以內(nèi),能夠?qū)﹄姍C(jī)進(jìn)行軟啟動,降低了對廠用系統(tǒng)的沖擊。

2) 變頻器容量配置低于電機(jī)額定容量,降低了設(shè)備投資成本(約30%)。

3) 變頻器發(fā)生故障時,機(jī)組能夠平穩(wěn)地由變頻運行切換到工頻運行狀態(tài)。

4) 5、6號機(jī)組4臺引風(fēng)機(jī)年節(jié)電1587.2萬kW·h左右,折合電費約722.2萬元。

5) 引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速明顯降低,由改造前工頻運行時轉(zhuǎn)速994 r/min降到機(jī)組滿負(fù)荷時引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速900 r/min。同時風(fēng)機(jī)的振動也明顯降低,由4 mm/s降低到2 mm/s之內(nèi),提高了引風(fēng)機(jī)運行的安全系數(shù),降低了維修成本(23萬元/a)。

6) 截止到2013年6月底,5、6號機(jī)組廠用電率分別完成3.65%、4.04%(包括脫硫廠用電率),在國內(nèi)同類型機(jī)組排序中名列第一位和第三位。

綜上,通過變頻改造后,提升了節(jié)能降耗指標(biāo),降低了維護(hù)工作量大大,延長了設(shè)備的使用壽命,但也帶來了額外問題。

3　遇到的問題及解決方案

3.1變頻冷卻方式存在的問題及改進(jìn)措施

3.1.1冷卻方式存在的問題

高壓變頻器屬于大型電氣設(shè)備,聯(lián)合引風(fēng)機(jī)運行時,產(chǎn)生的熱量較大。傳統(tǒng)冷卻方式為強(qiáng)迫風(fēng)冷,易使粉塵污染對設(shè)備造成損害,在空氣交換過程中還會使變頻室內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓現(xiàn)象。現(xiàn)有的冷卻方式為密閉空間空調(diào)冷卻,這種方式主要是根據(jù)變頻器的發(fā)熱量和房間面積大小計算出空調(diào)的制冷量,從而配備一定數(shù)量的空調(diào),該廠變頻器室內(nèi)空調(diào)采用的均是10 P格力空調(diào)。但其空調(diào)長時間制冷運行,耗費大量的電能,維護(hù)成本較高。

3.1.2改進(jìn)措施

將引風(fēng)機(jī)變頻器冷卻方式改為空-水冷冷卻方式,即在現(xiàn)場安裝2臺空水冷裝置,每臺空水冷裝置的制冷量100 kW,總制冷量200 kW?？账溲b置設(shè)計參數(shù):冷卻水最高溫度為30 ℃,冷卻水工作水壓為0.2～0.5 MPa,冷卻水總流量為160 m3/h;水源為閉式冷卻水系統(tǒng)。變頻器排出的熱風(fēng),經(jīng)過閉式水循環(huán)管道冷卻后變成涼風(fēng)直接排出,如圖2所示。

圖2　引風(fēng)機(jī)變頻器空-水冷冷卻方式

空-水冷循環(huán)系統(tǒng)的特點:

1) 設(shè)備安裝簡單、快捷。由于具有整體式結(jié)構(gòu),占據(jù)空間小的特點,可安裝于變頻器室內(nèi),風(fēng)道與柜頂?shù)呐艢饪谶B接,熱風(fēng)經(jīng)空冷裝置交換熱量成冷風(fēng)后直接送入變頻器室。

2) 設(shè)備使用的壽命較空調(diào)長,運營成本比空調(diào)低,冷卻電耗指標(biāo)小于空調(diào)冷卻指標(biāo)。

3) 管道全部采用焊接方式,可靠性高。

4) 維護(hù)量小,環(huán)境衛(wèi)生,濾網(wǎng)清洗周期延長。

3.2交變應(yīng)力的防治

引風(fēng)機(jī)采用的是撓性轉(zhuǎn)子,轉(zhuǎn)子的制作材料存在制作工藝上的誤差,會導(dǎo)致轉(zhuǎn)子本身存在一定的不均勻性和引起共振的固有頻率。變頻改造后,當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速區(qū)時,會發(fā)生機(jī)械共振問題,此時葉輪振動加劇,轉(zhuǎn)速的變化使葉輪產(chǎn)生交變應(yīng)力,進(jìn)而導(dǎo)致葉輪產(chǎn)生疲勞裂紋。特別當(dāng)風(fēng)機(jī)負(fù)荷突然增大時,振動更為劇烈。鑒于存在的這些固有問題,該廠技術(shù)員認(rèn)為本廠680 MW機(jī)組5號爐B引風(fēng)機(jī)葉輪多次發(fā)生穿透性裂紋的原因有兩點:

1) 引風(fēng)機(jī)屬高速風(fēng)機(jī),承載力大,為保證安全,葉輪采用進(jìn)口700鋼焊接而成。由于硬度高、脆性大、塑性差,抗沖擊能力差、焊后收縮大,焊接要求兩側(cè)對焊,溫度、速率較難以統(tǒng)一,因此熱處理工藝水平差等原因造成了葉輪焊縫局部裂紋。

2) 變頻改造后存在共振區(qū)導(dǎo)致葉輪振動大,轉(zhuǎn)速的變化使葉輪產(chǎn)生交變應(yīng)力,使本來已有細(xì)小局部裂紋的葉輪產(chǎn)生疲勞裂紋。

除采取通用解決該問題的辦法,對葉輪輪轂內(nèi)部進(jìn)行加強(qiáng),保證葉輪形式外觀不變之外,針對引風(fēng)機(jī)變頻運行還提出了如下保護(hù)措施:

1) 變頻運行后,在運行中監(jiān)測電機(jī)和風(fēng)機(jī)軸系的振動(包括扭振)狀況,遇到振動加大時,找出頻率較集中的轉(zhuǎn)速區(qū)間,迅速越過共振區(qū),提高風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,輔助調(diào)節(jié)導(dǎo)葉開度或擋板門開度。

2) 因變頻器對電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩特性和風(fēng)機(jī)的影響未知,建議降低風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)速度,減少對具有較大轉(zhuǎn)動慣量風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的沖擊,降低應(yīng)力。

3) 通過變頻調(diào)速設(shè)置的引風(fēng)機(jī)頻率盡量避開共振頻率的范圍,避免發(fā)生共振現(xiàn)象。

3.3軸承降溫措施

在風(fēng)機(jī)風(fēng)扇與異步電動機(jī)同軸的情況下,異步電動機(jī)的散熱能力是以額定轉(zhuǎn)速下的冷卻風(fēng)量來衡量的。變頻改造后,一方面,異步電動機(jī)的冷卻風(fēng)量整體水平降低,散熱能力降低;另一方面,引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化頻繁,多次接近臨界轉(zhuǎn)速,產(chǎn)生共振現(xiàn)象,軸承接觸軸承瓦發(fā)生摩擦,導(dǎo)致軸承升溫。此外,變頻運行對軸承供油系統(tǒng)造成壓力,軸承摩擦次數(shù)頻繁,潤滑油消耗較大,粘稠度也隨之下降,若得不到及時補(bǔ)充甚至?xí)斐蔁摺?/p>

該電廠引風(fēng)機(jī)屬高轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī),額定轉(zhuǎn)速為990 r/min。由于承載力大、轉(zhuǎn)速高,軸承發(fā)熱量大,一般條件下正常運行溫度為55～60 ℃,但是在低負(fù)荷期間軸承溫度經(jīng)常高達(dá)80 ℃以上。

采取的措施:

1) 加強(qiáng)冷卻。在軸承溫度高達(dá)80～85 ℃時,啟動第2臺冷卻風(fēng)機(jī),由2臺冷卻風(fēng)機(jī)同時冷卻,注意觀察軸承溫度情況。若在同等負(fù)荷下,軸承溫度能夠保持不上升或下降,維持2臺風(fēng)機(jī)運行;若溫度同時上升,可能因冷風(fēng)系統(tǒng)阻力較大,2臺風(fēng)機(jī)運行達(dá)不到預(yù)期效果,應(yīng)改回1臺風(fēng)機(jī)運行。

2) 加強(qiáng)潤滑。當(dāng)加強(qiáng)冷卻無效時,應(yīng)加強(qiáng)潤滑,通過潤滑管路適當(dāng)向軸承補(bǔ)充油脂(一個軸承補(bǔ)油120 g左右)。由于新油脂補(bǔ)充時軸承溫度會短時升高,為避免觸及報警系統(tǒng),補(bǔ)油最好在風(fēng)機(jī)負(fù)荷及軸承溫度不太高時進(jìn)行。當(dāng)軸承溫度超過70 ℃時,每升溫10～15 ℃時加油周期縮短一半,加油量適當(dāng)減少,如兩周一次,每個軸承加80 g左右,或一周一次,每個軸承加50 g左右。

3) 夏季改善冷卻的方案。環(huán)境氣溫偏高時可采用物理降溫的方式降低冷卻風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)溫度,在風(fēng)機(jī)入口采用大風(fēng)量水簾式冷風(fēng)扇或移動空調(diào)對吹,降低冷卻風(fēng)進(jìn)風(fēng)溫度。

4) 增加冷風(fēng)孔。運行中要經(jīng)常檢查錐形冷風(fēng)罩大端法蘭上的12個冷風(fēng)孔是否被保溫材料或密封墊擋住,阻礙回風(fēng)。引風(fēng)機(jī)回風(fēng)冷風(fēng)孔為12個,經(jīng)校核,目前回風(fēng)量較小,阻力較大,達(dá)不到冷卻效果,應(yīng)擴(kuò)孔增加至19個。

4　結(jié)　語

本文對680 MW機(jī)組引風(fēng)機(jī)的變頻改造措施進(jìn)行了分析,并解決了“變切工”的技術(shù)難題,經(jīng)過理論評估和實踐,節(jié)能效果顯著,降低了維護(hù)工作量。同時對變頻改造后出現(xiàn)的問題,提出了相應(yīng)解決方案。實踐證明,該方案合理、可行,為火電廠變頻改造工程提供了借鑒。

[1] 潘憶南, 金文俊, 高峰, 等. 高壓變頻運行新技術(shù)在火電廠輔機(jī)上的應(yīng)用[J]. 黑龍江電力2009,31(5):393-397.

PAN Yinan, JIN Wenjun, GAO Feng, et al. Application of new high voltage frequency conversion operation technology to auxiliaries in thermal power plant[J]. Heilongjiang Electric Power, 2009,31(5):393-397.

[2] 劉珊伯, 束繼偉, 金宏達(dá), 等.600MW機(jī)組引風(fēng)機(jī)失速的分析[J]. 黑龍江電力,2014,36(2):173-178.

LIU Shanbo, SHU Jiwei, JIN Hongda, et al. Analysis of induced draft fan stall of 600 MW unit[J]. Heilongjiang Electric Power, 2014,36(2):173-178.

[3] 姬廣勤,徐興科,趙以萬.引風(fēng)機(jī)振動故障的診斷與分析[J].風(fēng)機(jī)技術(shù),2006(6):51-54.

JI Guangqin,XU Xingke,ZHAO Yiwan. Diagnosis and analysis on vibration trouble of induced draft fan[J].Compressor Blower & Fan Technology, 2006(6):51-54.

[4] 高慶水,楊建剛.引風(fēng)機(jī)異常振動診斷及處理[J].風(fēng)機(jī)技術(shù),2009(1):69-70.

GAO Qingshui,YANG Jiangang. Diagnosis and treatment for abnormal vibration in induced fan[J]. Compressor Blower & Fan Technology, 2009(1):69-70.

[5] 張華, 郭慧彬, 沈勝強(qiáng), 等. 變頻調(diào)速與內(nèi)饋斬波調(diào)速技術(shù)的比較與選擇[J]. 黑龍江電力,2007,29(5): 340-347.

ZHANG Hua, GUO Huibin, SHEN Shengqiang, et al. Contrast and selection of variable frequency governing and chopped wave governing with feedback built-in[J]. Heilongjiang Electric Power, 2007,29(5): 340-347.

[6] 王賀岑,鄒文華,馬淮軍,等.風(fēng)機(jī)變頻改造節(jié)能技術(shù)在火電廠的應(yīng)用研究[J].中國電力,2002,35(2),70-74.

WANG Hecen,ZOU Wenhua,MA Huaijun,et al.Application of frequency control of fan-motor speed-energy-saving technology in Thermal power plant[J].Electric Power, 2002,35(2),70-74.

[7] 藍(lán)曉村,孫寧,潘定立,等.基于運行特性試驗的300 MW 機(jī)組軸流式風(fēng)機(jī)節(jié)能改造[J].中國電力,2009,42(11):16-19.

LAN Xiaocun, SUN Ning, PAN Dingli, et al. Energy-saving retrofit of axial fan based on operation characteristic test in 300 MW unit[J].Electric Power, 2009, 42(11):16-19.

[8] 藍(lán)曉村,夏大偉,王磊,等.600 MW機(jī)組軸流式脫硫增壓風(fēng)機(jī)變頻改造[J].中國電力,2012,45(7):42-44.

LAN Xiaocun, XIA Dawei, WANG Lei,et al. Retrofit of variable frequency on axial flue gas desulphurization booster fan in 600MW units[J]. Electric Power, 2009, 42(11):16-19.

[9] 蘇代壯.高壓變頻器在600MW 機(jī)組引風(fēng)機(jī)的應(yīng)用[J].制冷空調(diào)與電力機(jī)械,2011,32(5):79-85.

SU Daizhuang. Application of high voltage frequency converter in 600MW unit induced draft fan[J].Refrigeration Air Conditioning & Electric Power Machinery, 2011,32(5):79-85.

[10] 李丹宇, 吳萬華, 賈明松, 等. 鍋爐輔機(jī)加裝非線性變頻器對電能質(zhì)量的影響[J]. 黑龍江電力, 2014,36(2):141-147.LI Danyu, WU Wanhua, JIA Mingsong, et al. Influence of nonlinear inverter installed boiler auxiliary equipment on power quality[J]. Heilongjiang Electric Power, 2014,36(2):141-147.

(責(zé)任編輯侯世春)

IDF frequency conversion transformation for 680 MW unit and its treatments

GUO Yongming, LIU Guanqi

(School of Electrical and Electronic Engineering, North China Electric Power University, Baoding 071003, China)

Taking account of the status of energy waste of induced draft fan (IDF) in thermal power plant, although the retrofit scheme with frequency conversion technology obtained good effect, a series of new problems still emerged such as cooling energy consumption, alternating stress, bearing heat dissipation. The author, therefore, on the basis of the accreditation of frequency conversion transformation, analyzed its application, solved the technological problems in the operation, and proposed the corresponding solutions. The application proves that this method is feasible and reasonable.

680 MW unit; induced draft fan; frequency conversion transformation; plan

2016-03-11。

郭永明(1990—),男,碩士研究生,主要研究方向為電力系統(tǒng)分析、運行與控制。

TK223.26

A

2095-6843(2016)04-0347-04