某型特種車輛蛇形駕駛工況側(cè)傾穩(wěn)定性仿真研究

王全，姜樂華，高經(jīng)緯

（國防科學(xué)技術(shù)大學(xué)交通運(yùn)輸工程系，湖南 長沙 410072）

某型特種車輛蛇形駕駛工況側(cè)傾穩(wěn)定性仿真研究

王全，姜樂華，高經(jīng)緯

（國防科學(xué)技術(shù)大學(xué)交通運(yùn)輸工程系，湖南 長沙 410072）

∶針對某型特種車輛蛇在形駕駛工況下容易發(fā)生側(cè)翻的問題，基于ADAMS軟件建立了魔術(shù)公式輪胎模型和整車虛擬樣機(jī)模型，并進(jìn)行了不同速度和方向盤轉(zhuǎn)角下的蛇形駕駛仿真試驗(yàn)；選取橫向載荷轉(zhuǎn)移率作為側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)并對其進(jìn)行修正，獲得評價(jià)效果更好的橫向載荷轉(zhuǎn)移率；利用優(yōu)化后的評價(jià)指標(biāo)求得研究對象蛇形駕駛工況下的側(cè)翻預(yù)警閾值。仿真結(jié)果表明：相同的方向盤轉(zhuǎn)角，速度增大，車輛側(cè)傾穩(wěn)定性變差；相同的行駛速度，方向盤轉(zhuǎn)角增大，車輛更容易發(fā)生側(cè)翻。

∶蛇形駕駛；ADAMS；仿真試驗(yàn)；橫向載荷轉(zhuǎn)移率；速度；方向盤轉(zhuǎn)角

10.16638/j.cnki.1671-7988.2016.09.039

LC NO.: U467.1+1Document Code: AArticle ID: 1671-7988 (2016)09-103-05

引言

車輛側(cè)翻是指車輛在行駛過程中繞其縱軸線轉(zhuǎn)動90?；蚋蟮慕嵌纫灾萝嚿砼c地面相接觸的一種極其危險(xiǎn)的側(cè)向運(yùn)動[1]，一般分為兩種形式：①側(cè)向加速度超過一定限值，使得內(nèi)側(cè)車輪的垂直反力為零而引起的側(cè)翻；②車輛行駛時(shí)產(chǎn)生側(cè)向滑移與路面上的障礙物發(fā)生側(cè)向撞擊，被其絆倒而發(fā)生的側(cè)翻[2]。美國高速公路交通安全管理局對車輛事故進(jìn)行的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，盡管車輛側(cè)翻事故率不高，但是產(chǎn)生的危害程度僅次于碰撞事故，居第二位[3]。

車輛側(cè)傾穩(wěn)定性主要包括兩個(gè)方面：靜態(tài)側(cè)傾穩(wěn)定性和動態(tài)側(cè)傾穩(wěn)定性。其中，靜態(tài)側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)方法有三種[4]：靜態(tài)穩(wěn)定因子法，側(cè)拉比例系數(shù)法和側(cè)傾比例系數(shù)法；動態(tài)側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)方法也有三種：理論分析法，計(jì)算機(jī)模擬仿真法和實(shí)車試驗(yàn)法。計(jì)算機(jī)模擬仿真法和實(shí)車試驗(yàn)法都是基于典型行駛工況下車輛的響應(yīng)判斷其行駛狀態(tài)，包括蛇形駕駛工況、雙移線工況、穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向工況等；其中，蛇形駕駛是主要用于評估車輛過渡響應(yīng)和側(cè)傾穩(wěn)定性的工況[5]，該工況模擬車輛在某一方向轉(zhuǎn)向情況下向反方向急打方向盤避障行駛，由于側(cè)向加速度方向和大小的突變，車輛極易發(fā)生劇烈橫擺和側(cè)翻；蛇形駕駛工況下側(cè)傾穩(wěn)定性良好的車輛，在其他工況下一般也具有極好的側(cè)傾穩(wěn)定性。本文研究對象是應(yīng)用于特殊用途的特種車輛，無法進(jìn)行實(shí)車試驗(yàn)；而且在實(shí)際車輛側(cè)傾穩(wěn)定性的研究中，相比較于計(jì)算機(jī)仿真分析方法，實(shí)車側(cè)翻試驗(yàn)具有很高的經(jīng)濟(jì)成本、較大的危險(xiǎn)性以及嚴(yán)格的試驗(yàn)條件[6]。綜上，本文采用計(jì)算機(jī)仿真分析方法。

1、車輛側(cè)傾機(jī)理及側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)

1.1車輛側(cè)傾機(jī)理

首先對某型特種車輛側(cè)傾穩(wěn)定機(jī)理進(jìn)行分析研究，圖1即為某型特種車輛穩(wěn)態(tài)下的側(cè)傾模型[7]：

圖1　某型特種車輛穩(wěn)態(tài)下的側(cè)傾模型

其中：ay是質(zhì)心處側(cè)向加速度，h是質(zhì)心高度，M是整車質(zhì)量，B是輪距，?y是質(zhì)心相對于輪距中心的偏移量，F(xiàn)1和F2是兩側(cè)車輪的垂直反力。

對車輛輪距中心O取矩，可以得到如下平衡方程：

從公式(1)中可以看出，車輛受到兩個(gè)側(cè)傾力矩，一個(gè)是車輛所受側(cè)向力引起的，大小是M·ay·h，另一個(gè)是由于車輛質(zhì)心偏移引起的，大小是M·g·△y；與這兩個(gè)力矩平衡的是穩(wěn)定力矩(F2-F1) ·B/2，是載荷在兩側(cè)車輪之間發(fā)生橫向轉(zhuǎn)移引起的。當(dāng)公式兩邊相等時(shí)，車輛正常行駛，當(dāng)左邊大于右邊時(shí)，車身將發(fā)生傾斜，車輛載荷從一側(cè)轉(zhuǎn)移到另一側(cè)，極限工況是F1=0，右邊達(dá)到最大值M·g·B/2，車輛即將發(fā)生側(cè)翻。

1.2車輛側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)

車輛常用的側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)有以下三種[8]：

(1)車身側(cè)傾角是車輛側(cè)傾狀態(tài)的最直接的變化量。當(dāng)車身側(cè)傾角超過極限值時(shí)，車輛就會發(fā)生側(cè)翻；一般以靜態(tài)側(cè)翻試驗(yàn)測定車輛最大側(cè)傾穩(wěn)定角。車輛的靜態(tài)最大側(cè)傾穩(wěn)定角越大，車輛側(cè)傾穩(wěn)定性越好。

(2)側(cè)向加速度值，以單位重力加速度表示[9]；試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，大多數(shù)乘用車的側(cè)翻閾值都在lg以上，輕型卡車、貨車及越野車的側(cè)翻閾值在0.89g到1.29g范圍之內(nèi)，重型運(yùn)輸車的側(cè)翻閾值通常在0.59g以下。

(3)車輛發(fā)生側(cè)傾時(shí)，造成左右車輪中一側(cè)載荷增加，另一側(cè)載荷減少的現(xiàn)象，稱為由側(cè)傾引起的載荷轉(zhuǎn)移。橫向載荷轉(zhuǎn)移率定義為右(左)側(cè)輪胎垂向載荷與左(右)側(cè)輪胎垂向載荷的差，與左右輪胎垂向載荷總和的比值的絕對值[10]：

式中：F1是內(nèi)側(cè)車輪的垂直載荷；F2是外側(cè)車輪的垂直載荷。

標(biāo)準(zhǔn)橫向載荷轉(zhuǎn)移率介于0到1之間，數(shù)值越小越穩(wěn)定，數(shù)值為0時(shí)兩側(cè)載荷相等;數(shù)值為1時(shí)，載荷完全轉(zhuǎn)移到一側(cè)，車輛即將發(fā)生側(cè)翻。

2、基于ADAMS的整車虛擬樣機(jī)模型的建立

ADAMS是由美國MDI公司開發(fā)的集建模、求解、可視化技術(shù)于一體的虛擬樣機(jī)軟件，是目前世界上使用最多的機(jī)械系統(tǒng)仿真分析軟件；其中，ADAMS/Car模塊集成了多家著名車企在汽車設(shè)計(jì)、開發(fā)等方面的經(jīng)驗(yàn)，是一種基于模板的建模和仿真工具，大大加速和簡化了建模的步驟[11]。本文整車虛擬樣機(jī)仿真模型是基于ADAMS/Car模塊建立的。

2.1整車虛擬樣機(jī)模型的建立

(1)在Template buider界面中建立各子系統(tǒng)的template文件，同時(shí)建立子系統(tǒng)中各部件約束關(guān)系和子系統(tǒng)之間的communicator;

(2)在Standard界面下建立各子系統(tǒng)的subsystem文件；

(3)在Standard界面下建立整車assembly文件，裝配各子系統(tǒng)組成整車模型。

整車參數(shù)如表1所示：

表1　整車參數(shù)

在ADAMS/Car中建立的研究對象整車虛擬樣機(jī)模型，共包括10個(gè)子系統(tǒng)，147個(gè)構(gòu)件總計(jì)447個(gè)自由度。整車ADAMS虛擬樣機(jī)模型如下圖2所示：

圖2　整車ADAMS虛擬樣機(jī)模型

3、蛇形駕駛側(cè)傾穩(wěn)定性仿真試驗(yàn)

3.1側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)的選取與優(yōu)化

3.1.1側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)的選取

由于體育教師在高校籃球發(fā)展的過程中起著非常關(guān)鍵的作用，因此，高校應(yīng)該加強(qiáng)培訓(xùn)工作，提升他們的專業(yè)技能和綜合素質(zhì)，確保他們能夠?yàn)榛@球運(yùn)動的發(fā)展提供幫助。由于本身具備了比較強(qiáng)的理論知識，但是在實(shí)踐操作能力上比較缺乏，因此，應(yīng)該結(jié)合各方面的資源推送到實(shí)踐中進(jìn)行訓(xùn)練，確保他們能夠獲得更多的實(shí)踐性知識，可以幫助學(xué)生在體育課上得到更好的吸收。同時(shí)，還要加強(qiáng)對體育教師的長久性培訓(xùn)工作和繼續(xù)教育工作，在有條件的情況之下，還可以輸送他們到相應(yīng)的省隊(duì)中參加學(xué)習(xí)，確保他們本身具備較強(qiáng)的教育教學(xué)能力，可以提高高校籃球的發(fā)展。

在車輛參數(shù)確定的情況下，對其側(cè)傾穩(wěn)定性影響最大的因素是行駛速度和方向盤轉(zhuǎn)角。本文做了多組仿真試驗(yàn)，仿真軌跡如圖3所示，試驗(yàn)條件及試驗(yàn)結(jié)果如表2所示：

圖3　蛇形駕駛仿真軌跡

表2　蛇形駕駛工況仿真試驗(yàn)條件及試驗(yàn)結(jié)果

從表2可以看出，有5組仿真試驗(yàn)發(fā)生了側(cè)翻；提取(7):(9)組試驗(yàn)結(jié)果曲線如圖4所示。

從圖4可以看出，三種條件下車輛都發(fā)生了側(cè)翻，其中80km/h和100km/h速度下車輛還發(fā)生了滾翻。車身側(cè)傾角、側(cè)向加速度和橫向載荷轉(zhuǎn)移率三個(gè)指標(biāo)都可以直觀地表征車輛狀態(tài)的變化，但是從圖4(a)、4(b)可以看出，車身側(cè)傾角和側(cè)向加速度隨車輛側(cè)翻急劇增大，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過理論值所允許的極限值，因而變化曲線并不能直觀反映車輛側(cè)翻臨界值；但是圖4(c)所示橫向載荷轉(zhuǎn)移率卻可以準(zhǔn)確反映車輛側(cè)翻臨界值(根據(jù)其定義，1即為側(cè)翻臨界值)以及達(dá)到臨界值的時(shí)間，故本文選擇橫向載荷轉(zhuǎn)移率作為研究對象側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)。

圖4　側(cè)翻工況中研究對象的響應(yīng)曲線圖

3.1.2側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)的優(yōu)化

過去的研究中，認(rèn)為三個(gè)車軸是同時(shí)側(cè)翻的，這樣計(jì)算出的整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率沒有考慮不同車軸的差異。本文在仿真分析中發(fā)現(xiàn)，車輛在側(cè)翻過程中，各車軸一般情況下并不是同時(shí)側(cè)翻，即同一側(cè)的車輪并不是同時(shí)離開地面。第(7)組試驗(yàn)結(jié)果如右圖5所示：

圖5　側(cè)翻工況下各軸橫向載荷轉(zhuǎn)移率變化

從圖5可以看出，中軸和后軸明顯比前軸提前達(dá)到側(cè)翻閾值，如果三個(gè)軸以相同的權(quán)重值代入整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率的計(jì)算顯然是不恰當(dāng)?shù)?；故本文引入修正系?shù)a，b和c，在整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率的計(jì)算中賦予三個(gè)軸不同的權(quán)重；由圖5知，后軸橫向載荷轉(zhuǎn)移率達(dá)到1時(shí)，中軸為0.9，前軸只有0.6，故?。篴:b:c=1:0.9:0.6=0.4:0.36:0.24，修正前的整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率計(jì)算式為：

修正后的整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率計(jì)算式為：

第(7)組試驗(yàn)工況下，修正前后橫向載荷轉(zhuǎn)移率對比如下圖6所示：

圖6　修正前后橫向載荷轉(zhuǎn)移率對比

從圖6可以看出，修正后的橫向載荷轉(zhuǎn)移率與修正前相比，曲線增長較快，它的意義在于：車輛側(cè)翻預(yù)警研究中，考慮到從接收到預(yù)警信號到防側(cè)翻執(zhí)行器起作用會有一段時(shí)間延遲，故側(cè)翻預(yù)警閾值的選取不是極值1，而是0.9或更小的值，較早的預(yù)警意味著更長的防側(cè)翻控制反應(yīng)時(shí)間；如果駕駛員能提前得知車輛的側(cè)傾穩(wěn)定狀態(tài)，就能有效避免車輛側(cè)翻現(xiàn)象的發(fā)生[12]。修正后的橫向載荷轉(zhuǎn)移率曲線在0.8以后比修正前增長快，將提前達(dá)到預(yù)警閾值，從而比修正前獲得更長的預(yù)警時(shí)間，由此證明修正后的橫向載荷轉(zhuǎn)移率優(yōu)于修正前的橫向載荷轉(zhuǎn)移率。

3.2蛇形駕駛工況下預(yù)警閾值及極限行駛條件的確定

3.2.1蛇形駕駛工況下預(yù)警閾值的確定

本文研究對象質(zhì)心較低，故在低速下具有較好側(cè)傾穩(wěn)定性，仿真試驗(yàn)結(jié)果（表2）也證明了這一點(diǎn)；當(dāng)車速大于80km/h時(shí)，車輛將不能保持良好的抗側(cè)翻性能，側(cè)翻工況下修正后的整車橫向載荷轉(zhuǎn)移率如圖7所示。

從圖7可以看出，車輛在高速蛇形駕駛工況下，從穩(wěn)態(tài)到側(cè)翻只經(jīng)歷了2s左右的時(shí)間；而在一般的側(cè)翻預(yù)警操作中，駕駛員接到側(cè)翻預(yù)警信息的反應(yīng)時(shí)間T0一般為0.4s:1.5s，該值與駕駛員反應(yīng)快慢和駕駛環(huán)境有關(guān)；之后從加速踏板移動到制動踏板所需時(shí)間T1與消除制動間隙所需時(shí)間T2之和一般為0.2s:0.5s，還要考慮車輛施加制動力時(shí)間與車輛慣性、預(yù)警算法時(shí)間等，整個(gè)過程需要3s左右[13]，顯然不能滿足預(yù)警要求；故采用主動防側(cè)翻控制措施，由傳感器檢測車輛狀態(tài)，橫向載荷轉(zhuǎn)移率達(dá)到預(yù)警閾值時(shí)觸發(fā)防側(cè)翻控制系統(tǒng)，此時(shí)預(yù)警時(shí)間只需考慮上述時(shí)間T1+T2，以及車輛施加制動力時(shí)間與車輛慣性、預(yù)警算法時(shí)間等，整個(gè)過程只需要1s。據(jù)此可以求得上述幾種工況下側(cè)翻預(yù)警閾值如表3所示。

圖7　側(cè)翻工況下橫向載荷轉(zhuǎn)移率曲線

表3　側(cè)翻工況預(yù)警閾值

表3給出了研究對象在蛇形駕駛工況下，應(yīng)用主動防側(cè)翻預(yù)警和控制措施時(shí)的預(yù)警閾值，可以看出，閾值介于0.86:0.89之間，故當(dāng)以橫向載荷轉(zhuǎn)移率作為側(cè)傾穩(wěn)定性評價(jià)指標(biāo)時(shí)，可以確定0.85作為該特種車輛蛇形駕駛工況下的防側(cè)翻控制預(yù)警閾值。

3.2.2蛇形駕駛工況極限行駛條件及大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件的確定

圖8　90km/h速度不同轉(zhuǎn)角下修正后的橫向載荷轉(zhuǎn)移率曲線

上述分析可知，研究對象低速蛇形駕駛工況側(cè)傾穩(wěn)定性較好，高速下抗側(cè)翻性能較差，本文通過進(jìn)一步仿真分析，獲得該特種車輛蛇形駕駛工況下，能保持正常行駛的極限速度和方向盤轉(zhuǎn)角；同時(shí)，由上文分析可知，在蛇形駕駛工況中，當(dāng)車輛橫向載荷轉(zhuǎn)移率最大值達(dá)到0.85，應(yīng)先于主動防側(cè)翻預(yù)警觸發(fā)大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警，提醒駕駛員繼續(xù)加速或者增大轉(zhuǎn)角將使車輛進(jìn)入極限駕駛工況，該預(yù)警通過直接檢測車輛行駛速度和方向盤轉(zhuǎn)角，超過預(yù)警值即向駕駛員報(bào)警；大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件的確定如下圖8所示。

如圖8所示，速度條件一定，通過仿真逐步逼近橫向載荷轉(zhuǎn)移率值為0.85時(shí)的方向盤轉(zhuǎn)角，此轉(zhuǎn)角即為大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件值；同理可以得到其他速度條件下的預(yù)警值。研究對象蛇形駕駛工況下的極限行駛條件及大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件如下圖9所示：

圖9　蛇形駕駛工況極限行駛條件及大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件曲線圖

如圖9所示，由于車輛結(jié)構(gòu)方面的原因，經(jīng)仿真實(shí)驗(yàn)分析，在0:70km/h的速度條件下，研究對象具有較好的側(cè)傾穩(wěn)定性，且方向盤轉(zhuǎn)角增大對不會仿真結(jié)果影響較?。辉撎胤N車輛是一種重型車輛，實(shí)際行駛速度一般不會大于100km/h;基于以上研究結(jié)論可知，在蛇形駕駛工況下，圖9所示極限行駛工況擬合曲線是側(cè)翻臨界曲線，大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警擬合曲線是防側(cè)翻安全警戒線；極限行駛工況擬合曲線上方的區(qū)域表示車輛一定會發(fā)生側(cè)翻的工況，車輛狀態(tài)處于兩條曲線之間時(shí)，雖不會發(fā)生側(cè)翻，但車身會劇烈橫擺、傾斜，有側(cè)翻危險(xiǎn)，大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警擬合曲線下方是安全行駛區(qū)域，不會發(fā)生側(cè)翻。

4、結(jié)論

本文首先從理論上分析了研究對象的側(cè)翻機(jī)理，然后基于ADAMS建立了輪胎模型和整車虛擬樣機(jī)多體動力學(xué)模型，并進(jìn)行了蛇形駕駛工況側(cè)傾穩(wěn)定性仿真試驗(yàn)，得到以下結(jié)論：

（1）研究對象在方向盤轉(zhuǎn)角相同的條件下，車速越大，車輛側(cè)傾穩(wěn)定性越差；在速度相同的條件下，方向盤轉(zhuǎn)角越大，車輛越容易發(fā)生側(cè)翻；

（2）考慮了研究對象不同車軸抗側(cè)翻能力不同的問題，通過賦予不同車軸不同的權(quán)重值所得到的修正橫向載荷轉(zhuǎn)移率比傳統(tǒng)算法結(jié)果更接近工程實(shí)際；

（3）利用修正后的橫向載荷轉(zhuǎn)移率，得到的蛇形駕駛極限行駛條件、側(cè)翻預(yù)警閾值以及大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件；其中，大角度側(cè)傾危險(xiǎn)預(yù)警條件先于側(cè)翻預(yù)警閾值起作用，兩者分別通過駕駛員和主動預(yù)警系統(tǒng)控制車輛，相當(dāng)于對危險(xiǎn)工況具備雙重預(yù)警機(jī)制，既較真實(shí)客觀地反映出研究對象的側(cè)傾穩(wěn)定性能，又為該特種車輛后續(xù)防側(cè)翻預(yù)警控制系統(tǒng)的開發(fā)奠定了基礎(chǔ)。

[1] 徐延海.基于主動轉(zhuǎn)向技術(shù)的汽車防側(cè)翻控制的研究[J].汽車工程,2005(5):518-521.

[2] 王宏雁,董文灝.客車側(cè)翻的運(yùn)動學(xué)分析[J].交通科學(xué)與工程,2012,28(3):60-66.

[3] Linda J, Anne M, John W. Trucks involved in fatal accidents fact -book 2007[R].Ann Arbor:The University of Michigan Transporta -tion Research Institute,2010.

[4] 吳新燁.客車側(cè)傾穩(wěn)定性及側(cè)翻安全性研究[D].廈門:廈門大學(xué),2013.

[5] 陳軍.MSC.ADAMS技術(shù)與工程分析實(shí)例[M].北京:中國水利水電出版社,2010.

[6] 徐洪國.汽車列車橫向穩(wěn)定性研究[J].公路交通科技,2006, 23(2):141-150.

[7] 婁源停.重型商用車防側(cè)翻控制策略的研究[D].長春:長春工業(yè)大學(xué),2014.

[8] MJL Boada,BL Boada,AG Babe,et al. Active roll control using reinforcement learning for a single unit heavy vehicle[J].Intern -ational Journal of Heavy Vehicle Systems,2009,16(4):412-430.

[9] 余志生.汽車?yán)碚揫M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

[10] 張不揚(yáng),宗長富,王德平.車輛側(cè)翻預(yù)警研究現(xiàn)狀與關(guān)鍵技術(shù).汽車技術(shù),2010,8:27-30.

[11] 熊馳.基于ADAMS的多軸重型車輛側(cè)傾穩(wěn)定性研究[D].重慶:重慶交通大學(xué),2014.

[12] 糜沛紋,宗長富,趙漢卿.基于自適應(yīng)卡爾曼濾波的商用車橫向載荷轉(zhuǎn)移率估計(jì)[J].汽車技術(shù),2013(8):19-23.

[13] 朱天軍.基于改進(jìn)TTR重型車輛側(cè)翻預(yù)警及多目標(biāo)穩(wěn)定性控制算法研究[D].長春:吉林大學(xué),2010.

A Type of Special Vehicle Serpentine Driving Conditions Roll Stability
Simulation Research

Wang Quan, Jiang Lehua, Gao Jingwei
(Department of Traffic & Transportation Engineering, National University of Defense Technology, Hunan Changsha 410072)

Aiming at the problem that a special vehicle easy to turn on it's side under serpentine driving conditions, built the magic formula tire model and vehicle virtual prototype model based on ADAMS software, and carried out serpentine driving condition simulation test under different speed and steering angle used the whole vehicle model; Selected the lateral load transfer rate as the roll stability evaluation index and modified it, gained better evaluation of lateral load transfer rate; Using the optimized evaluation index obtained the rollover warning thresholds under the serpentine driving conditions. The simulation results showed that: under the same steering wheel angle, the vehicle roll stability get worse when the speed increasing; under the same speed, the steering increasing cause the vehicle get easier to turn on it's side.

Serpentine driving; ADAMS; Simulation test; Lateral load transfer rate; Speed; Steering wheel angl

∶U467.1+1

∶A

∶1671-7988 (2016)09-103-05

王全（1990—）男，研究生，就讀于國防科技大學(xué)指揮軍官基礎(chǔ)教育學(xué)院交通運(yùn)輸工程系，從事車輛側(cè)傾穩(wěn)定性及側(cè)翻預(yù)警控制策略方面的研究。高經(jīng)緯（1982—）男，副教授，就職于國防科技大學(xué)指揮軍官基礎(chǔ)教育學(xué)院交通運(yùn)輸工程系，從事車輛地面力學(xué)，車輛故障診斷方面的研究。