鹽漬土環(huán)境下鋼筋混凝土恒電流加速銹蝕試驗(yàn)及可靠性分析

尚明 剛，張?jiān)粕?，*，何忠茂，喬宏霞，薛翠真

（1.蘭州理工大學(xué)土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730050；2.甘肅省先進(jìn)土木工程材料工程研究中心，甘肅 蘭州 730050；3.東南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，江蘇 南京 211189；4.寧波大學(xué)科學(xué)技術(shù)學(xué)院，浙江 寧波 315211）

可靠性工程是一門(mén)新興的邊緣學(xué)科，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于化工、機(jī)械、材料等領(lǐng)域［1］.可靠性是部件、元件、產(chǎn)品或系統(tǒng)在規(guī)定的環(huán)境、時(shí)間、條件下無(wú)故障地完成功能的概率和能力［2］.可靠性預(yù)測(cè)的結(jié)果取決于元部件系統(tǒng)可靠性模型和預(yù)測(cè)的失效率數(shù)據(jù)［3］.根據(jù)GB 50068—2018《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》，建筑設(shè)計(jì)壽命為50～80 a.鋼筋混凝土壽命周期較長(zhǎng)的特點(diǎn)增加了對(duì)其進(jìn)行壽命研究的難度.因此大多數(shù)學(xué)者引入了加速壽命試驗(yàn).楊綠峰等［4］量化了海水飛濺區(qū)混凝土暴露的環(huán)境效應(yīng)；Song等［5］和Pack等［6］研究了暴露在海洋中的混凝土結(jié)構(gòu)的擴(kuò)散系數(shù)和表面氯化物含量；Liu等［7］探索了導(dǎo)致海砂混凝土結(jié)構(gòu)退化的原因；劉奇東等［8］設(shè)計(jì)了人工氣候模擬加速試驗(yàn)，研究了結(jié)構(gòu)耐久性退化規(guī)律；袁迎曙等［9］采用人工模擬氣候環(huán)境和恒電流通電方法，對(duì)鋼筋混凝土梁進(jìn)行加速銹蝕試驗(yàn)；鄭帆等［10］用電子計(jì)算機(jī)斷層掃描（XCT）技術(shù)分析通電加速銹蝕試驗(yàn)過(guò)程；尚明剛等［11］用不同的電流密度對(duì)鋼筋混凝土進(jìn)行恒電流加速銹蝕試驗(yàn)；Abosrra等［12］研究了不同抗壓強(qiáng)度的混凝土通電和加速后其內(nèi)部鋼筋的銹蝕；Ma等［13］研究了鋼筋混凝土圓柱在荷載作用下的受電銹蝕損傷行為.因?yàn)樽匀槐┞陡g試驗(yàn)周期長(zhǎng)，所以大多數(shù)學(xué)者選擇通電加速試驗(yàn)以快速獲取銹蝕試樣.加速銹蝕法主要采用全浸法、半浸法、內(nèi)置陰極法和貼面法等［14-15］，以短期跟蹤試驗(yàn)過(guò)程并獲得數(shù)據(jù).

針對(duì)西部鹽漬土地區(qū)［16］鋼筋混凝土壽命問(wèn)題，本文進(jìn)行了室內(nèi)模擬鹽漬土環(huán)境下的恒電流加速銹蝕試驗(yàn)，以期探索腐蝕性離子服役環(huán)境對(duì)鋼筋混凝土壽命的影響.使用格爾木地區(qū)鹽漬土為導(dǎo)電介質(zhì)［17］，設(shè)計(jì)石蠟層以控制單加速因素.當(dāng)鋼筋理論質(zhì)量損失率為0%、1%、2%、3%、4%、5%、6%時(shí)，采集鋼筋混凝土的極化曲線、氯離子含量、微觀結(jié)構(gòu)等數(shù)據(jù).綜合分析鹽漬土環(huán)境中試件的腐蝕劣化機(jī)理，研究恒電流加速銹蝕與氯離子擴(kuò)散腐蝕雙因素耦合作用對(duì)鋼筋混凝土腐蝕劣化的影響，探索其劣化規(guī)律，建立雙因素腐蝕作用下的鋼筋混凝土劣化模型.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥（C）為P·O 42.5水泥，表觀密度3 000 kg/m3，甘肅祁連山水泥廠生產(chǎn).細(xì)骨料（FA）選用細(xì)度模數(shù)2.9的機(jī)制砂.粗骨料（CA）為5～25 mm連續(xù)級(jí)配碎石.減水劑（SP）為江蘇蘇博特新材料有限公司生產(chǎn)的高性能減水劑，用量1.5%（以水泥質(zhì)量計(jì)）.鋼筋為HRB 400型鋼筋，直徑12 mm.從青海格爾木重鹽漬土地區(qū)取回鹽漬土，其在易溶鹽中的SO2-4含量為15 648 mg/kg，Cl-含量為81 016 mg/kg.石蠟選用54號(hào)粗石蠟，密度為0.9 g/cm3.水為自來(lái)水.混凝土配合比見(jiàn)表1.

表1 混凝土配合比Table 1 Mix proportion of concrete kg/m3

1.2 試驗(yàn)方案

制備尺寸為100 mm×100 mm×100 mm的鋼筋混凝土試件.設(shè)置混凝土保護(hù)層厚度50 mm，上表面外露鋼筋20 mm.試件分2組，1組將石蠟加熱融化后涂抹在混凝土成型面、下表面、左側(cè)面和右側(cè)面，使4個(gè)表面各形成厚度為0.5 mm的石蠟層，在室溫下靜置24 h，制成一維試件.另外1組將石蠟涂刷在混凝土左側(cè)面和右側(cè)面，使試件2個(gè)外表面各形成厚度為0.5 mm的石蠟層，在室溫下靜置24 h，制成二維試件.隨后將試件置于翻拌均勻的鹽漬土中，相對(duì)濕度為（60±5）%.采用PS-3002D-a型恒電流儀進(jìn)行恒電流加速銹蝕試驗(yàn)，如圖1所示.

圖1 恒電流加速銹蝕試驗(yàn)示意圖Fig.1 Schematic diagram for constant current accelerated corrosion test

線性極化法是無(wú)損、直接、定量、快速檢測(cè)混凝土中鋼筋銹蝕速率的一種簡(jiǎn)單方法.根據(jù)微極化方程［18］，計(jì)算自腐蝕電流Icorr的大小.王鵬輝等［19］認(rèn)為恒電流加速銹蝕試驗(yàn)中電流密度設(shè)置不應(yīng)超過(guò)300μA/cm2.本試驗(yàn)設(shè)定鋼筋銹蝕理論質(zhì)量損失率（MLR）為0%、1%、2%、3%、4%、5%、6%，根據(jù)法拉第定律［20］計(jì)算得到其對(duì)應(yīng)的恒電流加速時(shí)間（t）分別為0、206、412、618、824、1 030、1 236 h.

試驗(yàn)使用德國(guó)Zahner E電化學(xué)工作站，極化曲線掃描范圍為：相對(duì)自腐蝕電位-200～200 mV，掃描速率0.334 mV/s，頻率0.33 Hz.采用分析軟件對(duì)極化曲線進(jìn)行擬合，得出對(duì)應(yīng)的腐蝕電流密度（icorr），以評(píng)價(jià)鋼筋銹蝕程度.可根據(jù)表2中腐蝕電流密度與鋼筋瞬時(shí)銹蝕程度的對(duì)應(yīng)關(guān)系［21］，初步判斷鋼筋銹蝕程度.

表2 腐蝕電流密度與鋼筋銹蝕程度的對(duì)應(yīng)關(guān)系Table 2 Relationship between corrosion current density and corrosion degree of reinforcement

參照J(rèn)GJ/T 322—2013《混凝土中氯離子含量檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》，采用Chloride Meter DY-2501A型氯離子含量測(cè)試儀，從試件外表面中心位置向內(nèi)部依次取樣，測(cè)定其中的氯離子含量（C，質(zhì)量分?jǐn)?shù)），取樣深度分別為0、5、10、15、20、25、30、35、40、45、50 mm.

采用JSM-5600 LV型掃描電子顯微鏡（SEM）結(jié)合能譜分析（EDS）研究試件微觀形貌.

1.3 技術(shù)路線

采用憎水性材料石蠟對(duì)鋼筋混凝土進(jìn)行表面防護(hù)，能夠在混凝土和外界環(huán)境間形成隔離層，通過(guò)改變混凝土表面性質(zhì)來(lái)阻止或延緩氯離子等有害物質(zhì)侵入，延緩混凝土中鋼筋銹蝕［22］.開(kāi)展恒電流加速銹蝕試驗(yàn)，建立鹽漬土環(huán)境下的鋼筋混凝土壽命預(yù)測(cè)模型，其技術(shù)路線見(jiàn)圖2.

圖2 技術(shù)路線Fig.2 Technical route

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 極化曲線

一維和二維試件極化曲線見(jiàn)圖3.由極化曲線擬合出的腐蝕電流密度曲線見(jiàn)圖4.

由圖3（a）和圖4可知：恒電流加速0～1 236 h期間，一維試件橫坐標(biāo)的自腐蝕電位呈負(fù)向移動(dòng)趨勢(shì)，對(duì)應(yīng)腐蝕電流密度逐漸增大，表明一維試件中鋼筋銹蝕逐漸嚴(yán)重；在618～824 h期間，自腐蝕電位出現(xiàn)不規(guī)律的正向移動(dòng)，在824～1 030 h期間，腐蝕電流密度也出現(xiàn)不規(guī)律的負(fù)向移動(dòng)，這是腐蝕產(chǎn)物堆積造成的，表明加速腐蝕到一定時(shí)間，腐蝕產(chǎn)物的堆積能夠延緩腐蝕的發(fā)展.

由圖3（b）和圖4可見(jiàn)：二維試件在0～1 236 h期間，橫坐標(biāo)的自腐蝕電位呈負(fù)向移動(dòng)，腐蝕電流密度呈正向移動(dòng)，表明二維試件中鋼筋腐蝕劣化逐漸加速；二維試件的自腐蝕電位沒(méi)有出現(xiàn)不規(guī)律移動(dòng)，自腐蝕電流密度在824～1 030 h期間呈不規(guī)律的負(fù)向移動(dòng)，與一維試件的不規(guī)律移動(dòng)相比，二維試件的腐蝕產(chǎn)物堆積對(duì)腐蝕的阻礙作用較小.

由圖4還可知：二維試件的腐蝕電流密度變化大于一維試件，表明二維試件的腐蝕程度更嚴(yán)重，腐蝕速率更快.一維和二維試件擬合曲線的切線方程分別為：

式中：k為曲線在t時(shí)刻的斜率，k越大表示腐蝕速率越高；k1、k2分別為一維和二維試件擬合曲線的斜率，k1＜k2；t0為未加速的初始階段，數(shù)值為0 h；f(t0)為加速時(shí)間t0時(shí)刻的腐蝕電流密度；y1為t1時(shí)刻的腐蝕電流密度；y2為t2時(shí)刻的腐蝕電流密度，t1＜t2.

在恒電流加速時(shí)間為t1、t2時(shí)，二維試件的k2值均大于一維試件的k1值，表明二維試件的腐蝕速率比一維試件快；恒電流從t1加速到t2時(shí)，一維和二維試件的k值不斷增大，表明試件的腐蝕速率逐漸增大，加速時(shí)間越長(zhǎng)，腐蝕速率越大.

2.2 氯離子含量

一維和二維試件的氯離子含量見(jiàn)圖5.恒電流加速1 236 h時(shí)，從試件石蠟層表面向內(nèi)部取樣，測(cè)得沿石蠟層方向的氯離子含量見(jiàn)表3.

表3 恒電流加速1 236 h沿石蠟層方向的氯離子含量Table 3 Chloride ion content in paraffin layer after constant current acceleration for 1 236 h C×103/%

圖5 一維和二維試件的氯離子含量Fig.5 Chloride ion content of one-dimensional specimens and two-dimensional specimens

由圖5（a）可知：一維試件在0～30 mm深度處，氯離子含量由外表面向中心呈逐漸減小的變化趨勢(shì)，表明氯離子的滲透深度與加速時(shí)間呈正比例關(guān)系；在30～40 mm深度處，氯離子含量基本趨于穩(wěn)定，表明一維試件在1 236 h時(shí)，氯離子滲透深度為30 mm；在40～50 mm深度處，1 030、1 236 h后氯離子含量隨深度增加而增大，原因是一維試件裂縫導(dǎo)致鹽漬土中腐蝕性離子滲入鋼筋表面，使鋼筋表面腐蝕性離子堆積后外滲.

由圖5（b）可知：二維試件在0～50 mm深度處，氯離子含量變化規(guī)律與一維試件類(lèi)似，滲透深度為30 mm；在40～50 mm深度處，二維試件中氯離子含量較一維試件要大，這是因?yàn)槎S試件暴露在鹽漬土中的裂縫較多，所以在相同加速條件下，二維試件的腐蝕程度更大.

由表3可知：在0～30 mm深度處，一維和二維試件沿石蠟層方向的氯離子含量基本沒(méi)有變化，表明石蠟層對(duì)腐蝕性離子的隔離有效；在35～50 mm深度處，氯離子含量隨混凝土厚度增加而增大，沿裂縫滲入的氯離子反向滲透，使近鋼筋端混凝土氯離子含量增大.結(jié)合圖4認(rèn)為，氯離子反向滲透的疊加作用能夠加快腐蝕進(jìn)程，提高腐蝕速率.

2.3 宏微觀形貌分析

恒電流加速1 236 h后，一維和二維試件的典型破裂形態(tài)見(jiàn)圖6，其對(duì)應(yīng)的SEM圖和EDS分析見(jiàn)圖7、8.

圖6 恒電流加速1 236 h后一維和二維試件的典型破裂形態(tài)Fig.6 Typical fracture morphology of one-dimensional specimens and two-dimensional specimens after constant current accelerated corrosion for 1 236 h

圖7 恒電流加速1 236 h后一維試件的SEM圖和EDS分析Fig.7 SEM image and EDS analysis of one-dimensional specimen after constant current accelerated corrosion for 1 236 h

由圖6可知：恒電流加速1 236 h后，試件內(nèi)部鋼筋均產(chǎn)生大量鐵紅色銹蝕產(chǎn)物，一維和二維試件腐蝕劣化的初始面均為上表面，腐蝕產(chǎn)物均由內(nèi)向外擴(kuò)散，表明一維和二維試件的加速腐蝕劣化機(jī)理相似，均為內(nèi)部鋼筋銹蝕引起試件出現(xiàn)結(jié)構(gòu)性破壞.二維試件的鐵紅色銹蝕產(chǎn)物滲透面積大于一維試件，表明同等條件下多滲透面的試件腐蝕劣化更嚴(yán)重.鋼筋作為加速試驗(yàn)兩電極系統(tǒng)中的陽(yáng)極，發(fā)生腐蝕劣化機(jī)理如式（3）～（6）所示［23］；另外，在氧氣不充足時(shí)，鋼筋也會(huì)發(fā)生部分氧化，見(jiàn)式（7）.

由圖7（a）與圖8（a）可見(jiàn)：一維和二維試件破裂表面均有不同程度的龜狀裂紋，且表面有凹凸不平的塊狀松散物以及大小和深度不規(guī)則的孔洞.這是因?yàn)殇摻钿P蝕過(guò)程是從點(diǎn)蝕到面蝕，SEM圖表明一維和二維試件中鋼筋均發(fā)生銹蝕，有效截面面積均減小.由圖7（b）與圖8（b）可見(jiàn)，一維和二維試件破裂表面均含有O和Cl元素，表明鋼筋表面已經(jīng)發(fā)生鐵氧化反應(yīng)，鹽漬土中氯離子已滲透至鋼筋表面.氯離子引起鋼筋銹蝕機(jī)理如式（8）～（10）所示［23］.

圖8 恒電流加速1 236 h后二維試件的SEM圖和EDS分析Fig.8 SEM image and EDS analysis of two-dimensional specimen after constant current accelerated corrosion for 1 236 h

綜上所述，鋼筋混凝土腐蝕劣化主要是鋼筋銹蝕產(chǎn)物體積膨脹所致.不斷增多的銹蝕產(chǎn)物會(huì)在鋼筋表面堆積，產(chǎn)生的負(fù)向內(nèi)應(yīng)力逐漸增大，導(dǎo)致混凝土內(nèi)部產(chǎn)生放射狀裂縫，而不斷擴(kuò)展的裂縫也為鹽漬土中腐蝕性離子的滲透提供了更為有利的正向擴(kuò)散條件，使腐蝕性離子沿出現(xiàn)裂縫試件的薄弱區(qū)域大量快速滲透至鋼筋表面，與恒電流加速銹蝕作用疊加，進(jìn)而提高了鋼筋腐蝕劣化效率.分析認(rèn)為，引起鋼筋腐蝕劣化的因素有2個(gè)：一個(gè)是恒電流加速引起的鋼筋氧化反應(yīng)：另一個(gè)是腐蝕性氯離子與鈍化膜已破壞的銹蝕鋼筋發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)，這2種反應(yīng)都加速了氯離子擴(kuò)散腐蝕作用的發(fā)揮.

3 基于可靠性的鋼筋混凝土劣化模型

3.1 恒電流加速銹蝕劣化模型

假定鋼筋混凝土試件處于中等腐蝕狀態(tài)，t的閾值為鋼筋混凝土壽命.根據(jù)表2得出其對(duì)應(yīng)的腐蝕電流密度閾值為1.0μA/cm2.參照式（11）計(jì)算其在恒電流因素作用下的腐蝕壽命評(píng)價(jià)參數(shù)Ψ1，結(jié)果見(jiàn)表4.

式中：im為中等腐蝕閥值.

當(dāng)Ψ1＜0時(shí)，試件壽命終止；當(dāng)0≤Ψ1＜1時(shí)，試件出現(xiàn)劣化且可繼續(xù)服役.

3.2 氯離子互擴(kuò)散腐蝕劣化模型

有濃度差的空間擴(kuò)散稱(chēng)為互擴(kuò)散.參考GB/T 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中氯離子擴(kuò)散系數(shù)的計(jì)算方法，設(shè)計(jì)鋼筋混凝土恒電流加速銹蝕試驗(yàn)的氯離子擴(kuò)散模型［24］.石蠟層的防護(hù)性能由于因素作用隨時(shí)間降低，氯離子擴(kuò)散系數(shù)也隨時(shí)間變化.建立經(jīng)過(guò)表面處理后混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)的性能退化模型［25］：

式中：D（t）為t時(shí)刻的氯離子擴(kuò)散系數(shù)；D0是初始狀態(tài)的氯離子擴(kuò)散系數(shù)；g（t）為退化系數(shù).

氯離子引起鋼筋銹蝕可分為3個(gè)階段：氯離子通過(guò)混凝土保護(hù)層擴(kuò)散至鋼筋表面并積累至臨界含量，此為第1階段；鋼筋開(kāi)始銹蝕引起體積膨脹、微裂紋產(chǎn)生、鋼筋截面損失和黏結(jié)強(qiáng)度的損失，此為第2階段；混凝土保護(hù)層因鋼筋銹蝕而開(kāi)裂到混凝土失效，此為第3階段.依據(jù)GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》與GB 50164—2011《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》，設(shè)定鋼筋表面氯離子含量達(dá)到0.06%時(shí)試件壽命達(dá)到閾值.氯離子因素作用下試件的腐蝕壽命評(píng)價(jià)參數(shù)Ψ2按下式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表4.式中：Ci為i時(shí)刻試件中的氯離子含量.

表4 鋼筋混凝土的腐蝕評(píng)價(jià)參數(shù)Table 4 Corrosion evaluation parameters of reinforced concretes

當(dāng)Ψ2＜0時(shí)，試件壽命終止；當(dāng)0≤Ψ2＜1時(shí)，試件出現(xiàn)劣化且可繼續(xù)服役.

3.3 基于可靠性的雙因素劣化模型

假定鋼筋混凝土試件壽命符合正態(tài)分布，則用恒電流加速銹蝕試驗(yàn)的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分布，分為一維和二維組.選取因素水平相同且高于正常腐蝕環(huán)境下的因素水平，進(jìn)行壽命失效試驗(yàn).

利用正態(tài)分布的密度函數(shù)、分布函數(shù)、失效函數(shù)，將失效率作為評(píng)價(jià)可靠性的特征量.設(shè)鋼筋混凝土壽命符合具有已知均值μ與方差σ的正態(tài)分布，大小為n、截尾數(shù)為r的截尾樣本前r個(gè)最小壽命觀測(cè)值依次為t1≤t2≤…≤tr，r＜n.其概率分布函數(shù)和密度函數(shù)分別為F（t）和f（t）.定義為加速t時(shí)刻的失效率.h（t）dt表 示 試 件 在（t，t+dt）區(qū) 間 內(nèi) 的 失 效概率.

1-F（t）為加速t時(shí)刻的可靠性，記作R（t）［25］.

式中：Ψ為相對(duì)腐蝕評(píng)價(jià)參數(shù).

利用Matlab軟件將表4中參數(shù)Ψ1和Ψ2代入式（15），得到恒電流加速銹蝕與氯離子擴(kuò)散腐蝕雙因素下的可靠性分布，如圖9所示.

圖9 可靠性分布Fig.9 Reliability distribution

由圖9可知：基于可靠性分析，一維和二維試件的預(yù)測(cè)平均壽命分別為927、618 h，表明石蠟層能夠顯著延長(zhǎng)鹽漬土環(huán)境下恒電流加速銹蝕試驗(yàn)中試件的平均壽命，同時(shí)降低腐蝕速率.混凝土表面石蠟層能有效阻止、延緩氯離子等侵入，從而減小了氯離子的擴(kuò)散系數(shù)，增加了鋼筋表面氯離子含量達(dá)到閾值的時(shí)間.根據(jù)Ψ1和Ψ2變化規(guī)律分析，恒電流加速銹蝕試驗(yàn)對(duì)鋼筋混凝土性能的劣化以石蠟層對(duì)氯離子擴(kuò)散腐蝕作用的抵消為主，以石蠟層對(duì)恒電流加速銹蝕作用的抵消為輔.混凝土表面性質(zhì)改變會(huì)影響氯離子的正向擴(kuò)散作用，氯離子擴(kuò)散腐蝕作用發(fā)揮的關(guān)鍵是鋼筋表面氯離子含量達(dá)到閾值后發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，顯著降低了氯離子擴(kuò)散腐蝕作用因素輸出值.而恒電流加速銹蝕因素的輸出值由恒電流儀持續(xù)穩(wěn)定輸出，石蠟層無(wú)法直接影響其輸出值，只能間接減小恒電流加速銹蝕因素的腐蝕速率.石蠟層混凝土表面導(dǎo)電性能較低，在回路電路系統(tǒng)中會(huì)減小電流傳輸效能，同時(shí)錯(cuò)失恒電流加速銹蝕與氯離子擴(kuò)散腐蝕雙因素疊加發(fā)揮最佳腐蝕效率的時(shí)機(jī).恒電流加速銹蝕使鋼筋表面生成致密銹蝕產(chǎn)物，近似于在鋼筋外表面形成保護(hù)層，阻礙了氯離子擴(kuò)散腐蝕作用的發(fā)揮.

4 結(jié)論

（1）本文推導(dǎo)了基于可靠性的鹽漬土環(huán)境下恒電流加速銹蝕鋼筋混凝土劣化模型，一維和二維試件的預(yù)測(cè)平均壽命分別為927、618 h，表明石蠟層設(shè)計(jì)不僅可以減小腐蝕性離子滲入，作為控制變量因素的方法，還可以用于鹽漬土地區(qū)混凝土結(jié)構(gòu)的外防護(hù).

（2）鹽漬土環(huán)境下恒電流加速銹蝕試驗(yàn)中，鋼筋混凝土受到恒電流加速銹蝕和氯離子擴(kuò)散腐蝕的雙因素耦合作用.氯離子反向滲透與鋼筋鈍化膜破壞的逐漸加劇，是鋼筋混凝土劣化的主要原因.

（3）基于可靠性的鋼筋混凝土劣化模型，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)恒電流加速銹蝕和氯離子擴(kuò)散腐蝕雙因素作用下的鋼筋混凝土綜合壽命分析，為研究鋼筋混凝土在復(fù)雜服役環(huán)境下的壽命特征提供理論依據(jù)，為鹽漬土環(huán)境下的鋼筋混凝土耐久性提升積累基礎(chǔ)數(shù)據(jù).