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    某連續(xù)梁橋抗震加固設(shè)計(jì)

    2016-10-20 05:48:31程永歡
    天津建設(shè)科技 2016年3期
    關(guān)鍵詞:原橋阻尼器支座

    □文/程永歡

    某連續(xù)梁橋抗震加固設(shè)計(jì)

    □文/程永歡

    采用時(shí)程分析法,對(duì)一座16 m+22 m+16 m三跨普通混凝土連續(xù)梁橋進(jìn)行抗震驗(yàn)算;結(jié)果表明:該橋無(wú)法滿(mǎn)足現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的抗震要求。采用復(fù)合式金屬阻尼器對(duì)其進(jìn)行抗震加固,采用時(shí)程分析方法對(duì)加固后的橋梁進(jìn)行地震響應(yīng)分析;結(jié)果表明:復(fù)合式金屬阻尼器能有效的耗散地震能量,加固后橋梁的抗震能力得到明顯提高,地震響應(yīng)顯著降低,滿(mǎn)足現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。

    連續(xù)梁橋;抗震;加固;時(shí)程分析;金屬阻尼器;減隔震

    橋梁是道路交通的咽喉,是生命線系統(tǒng)的關(guān)鍵組成部分,橋梁結(jié)構(gòu)能否在地震中正常運(yùn)營(yíng),直接關(guān)系到抗震救災(zāi)的順利進(jìn)行。然而,早期建成的一大批橋梁,由于經(jīng)濟(jì)、技術(shù)及抗震計(jì)算理論等條件的限制,沒(méi)有進(jìn)行比較科學(xué)、合理的抗震設(shè)計(jì),導(dǎo)致無(wú)法滿(mǎn)足現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。因此有必要對(duì)該類(lèi)橋梁抗震加固方法進(jìn)行研究,以保證該類(lèi)結(jié)構(gòu)的安全可靠性,更好的服務(wù)。

    本文基于midas/civil平臺(tái),采用非線性時(shí)程分析方法,對(duì)一座16 m+22 m+16 m三跨普通混凝土連續(xù)梁舊橋進(jìn)行抗震驗(yàn)算并采用復(fù)合式金屬阻尼器對(duì)其進(jìn)行抗震加固設(shè)計(jì)。

    1 工程概況

    本橋修建于2006年,是一座三跨普通混凝土連續(xù)梁橋,跨徑組合為16 m+22 m+16 m,雙幅橋,橋?qū)?0 m。上部結(jié)構(gòu)為單箱雙室箱梁,采用C50混凝土,其頂板寬12.63 m,厚度為0.25 m,底板寬7.88 m,厚度為0.20 m。下部結(jié)構(gòu)為圓形雙柱墩,采用C35混凝土,截面直徑為1.2 m,墩高分別為6.6、6.9 m。橋梁采用盆式橡膠支座。橋址所在地為二類(lèi)場(chǎng)地,抗震設(shè)防烈度為Ⅶ度,設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)加速度峰值為0.15g。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)。

    2 有限元模型

    2.1模型介紹

    采用MIDASCivil程序建立本橋的有限元模型。模型中,主梁、橋墩均采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬;橋面鋪裝、護(hù)欄、橫隔板等荷載以梁?jiǎn)卧奢d的形式施加在主梁?jiǎn)卧喜⒑奢d轉(zhuǎn)化為質(zhì)量以考慮其對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響;采用彈簧剛度模型考慮樁土的共同作用。

    2.2邊界條件

    1)盆式支座,見(jiàn)圖1。盆式支座的滑動(dòng)方向采用理想彈塑性模型[1~2]模擬,見(jiàn)圖2,支座的相關(guān)參數(shù)依據(jù)規(guī)范的規(guī)定選取。

    圖1 支座布置

    圖2 盆式支座的滯回模型

    2)復(fù)合式金屬型阻尼器,見(jiàn)圖3。

    圖3 復(fù)合式金屬型阻尼器滯回模型及模型等效處理

    該類(lèi)型阻尼器在產(chǎn)生小位移時(shí),提供較小且穩(wěn)定的出力,達(dá)到設(shè)計(jì)位移后,其出力隨著位移的增加而大幅提升,故其滯回模型可以等效為一個(gè)彈塑性滯回模型和一個(gè)旗幟型滯回模型的疊加。在程序中采用彈簧連接單元串聯(lián)雙線性模型后與一個(gè)理想彈塑性模型并聯(lián)的方式模擬阻尼器的滯回特性。其中,彈簧連接單元提供初始間隙,用以模擬阻尼器處于第二剛度時(shí)的位移,雙線性模型用來(lái)模擬阻尼器“旗幟”部分耗能。

    2.3地震動(dòng)輸入的確定

    該橋?yàn)锽類(lèi)橋梁,橋址所在地為二類(lèi)場(chǎng)地,抗震設(shè)防烈度為Ⅶ度,設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)加速度峰值為0.15g。根據(jù)規(guī)范要求,選取一條CHICHI地震波、一條人工波和El-centro(東西向)用于時(shí)程分析,見(jiàn)圖4。加速度峰值為0.065g(E1)和0.195g(E2)。

    圖4 時(shí)程分析選用的地震波

    3 計(jì)算與分析

    3.1自振特性分析

    橋梁動(dòng)力特性分析是研究橋梁振動(dòng)問(wèn)題的基礎(chǔ),為計(jì)算地震作用下結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng),必須首先進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性分析。本橋自振特性分析采用多重利茲方法,為保證振型階數(shù)在計(jì)算方向獲得90%以上的有效質(zhì)量[1],經(jīng)試算取前40階振型。表1中列出了橋梁前5階模態(tài)。

    表1 自振特性一覽表

    從表1可以看出,該橋基本振型為順橋向?qū)ΨQ(chēng)彎曲振型,振動(dòng)頻率為1.177 Hz,說(shuō)明在地震中發(fā)生順橋向破壞的可能性比較大;橋梁前兩階振型均為水平方向彎曲,橋梁第一階豎向振型出現(xiàn)在第三階,自振頻率為6.297 Hz,說(shuō)明橋梁豎向剛度較大,橋梁出現(xiàn)水平方向的地震破壞可能性更大。

    3.2原橋抗震性能分析

    采用時(shí)程分析方法,分別計(jì)算原橋在CHICHI波、El-centro波(東西向)和人工波3條地震波作用下的地震響應(yīng),對(duì)原橋的抗震性能做出評(píng)價(jià)。計(jì)算結(jié)果表明,在E1地震作用下,原橋墩底內(nèi)力、墩頂位移均可滿(mǎn)足現(xiàn)行規(guī)范[1]要求,因此本文中僅列出E2地震作用的部分分析結(jié)果,見(jiàn)圖5和表2-表3。

    表3 E2地震作用下原橋1#墩墩底截面內(nèi)力

    表4 E2地震作用下原橋1#墩變形驗(yàn)算

    圖5 E2地震作用下原橋支座變形

    根據(jù)規(guī)范[1~2]規(guī)定,取3組地震波計(jì)算結(jié)果的最大值作為最終計(jì)算結(jié)果。計(jì)算結(jié)果表明,在E2地震作用下,1#墩墩底進(jìn)入屈服狀態(tài),抗剪承載力不滿(mǎn)足要求;墩底最大塑性轉(zhuǎn)角0.001 46 rad,在容許范圍之內(nèi),墩頂順橋向最大位移為52 mm,超過(guò)容許位移,不滿(mǎn)足規(guī)范要求;支座位移最大值為53 mm,容許位移值為50 mm,支座位移不滿(mǎn)足規(guī)范要求。

    綜上,原橋抗震承載能力不滿(mǎn)足要求,需要進(jìn)行抗震加固以滿(mǎn)足抗震設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

    3.3抗震加固設(shè)計(jì)

    對(duì)于橋梁結(jié)構(gòu)而言,常用的減隔震裝置分為整體型和分離型兩類(lèi)。設(shè)計(jì)擬采用分離型減隔震裝置,利用舊橋原有的板式支座,安裝布置復(fù)合式金屬阻尼器。該類(lèi)型復(fù)合式金屬阻尼器可在多遇地震下提供遲滯耗能的能力,同時(shí),也可以在罕遇地震下鎖定阻尼器兩點(diǎn)間的相對(duì)位移,有效地將地震力傳遞至橋墩(臺(tái))使其產(chǎn)生塑性鉸機(jī)制以消散能量,取代傳統(tǒng)的防落梁拉桿。

    本橋采用的復(fù)合式金屬型阻尼器的初始剛度約為5×105kN/m,第二剛度為0,第三剛度近似為1×105kN/m(即相對(duì)于初始剛度的退化率取0.2),屈服力為200 kN。阻尼器的具體布置方案見(jiàn)圖6。其中每側(cè)橋臺(tái)安裝2個(gè)阻尼器,全橋共計(jì)4個(gè)。

    圖6 抗震加固方案

    采用時(shí)程分析法對(duì)加固后的橋梁的地震響應(yīng)進(jìn)行分析,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖7-圖8和表5-表6。

    圖7 加固后E2人工波塑性鉸屈服狀態(tài)

    表5 加固E2地震作用下橋墩內(nèi)力

    表6 加固后E2地震作用下1#墩變形驗(yàn)算

    圖8 加固后E2地震作用下支座變形

    計(jì)算結(jié)果表明,采用復(fù)合式金屬阻尼器進(jìn)行加固后,結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)大幅下降。在E2地震作用下,1#墩墩底出現(xiàn)輕微的開(kāi)裂,但結(jié)構(gòu)基本上處于彈性階段;墩底塑性轉(zhuǎn)角為0.000 326 rad,墩頂位移27 mm,均在容許范圍內(nèi)且有較大富余量;支座最大位移為27 mm,具有較大的安全儲(chǔ)備。

    對(duì)比加固前后的結(jié)果,可以得到復(fù)合式金屬阻尼器減震率,見(jiàn)圖9。該橋采用減隔震加固設(shè)計(jì)后,減震率為31.6%~77.7%,其中對(duì)墩底塑性轉(zhuǎn)角的減震效果最為明顯,墩頂位移也有大幅的降低。加固后,該橋可以滿(mǎn)足現(xiàn)行抗震規(guī)范的要求,確保了橋梁結(jié)構(gòu)的安全。

    圖9 減震率分析

    4 結(jié)論

    1)采用時(shí)程分析方法對(duì)原橋抗震能力進(jìn)行分析。E1作用下,原橋1#墩墩底出現(xiàn)了輕微的損傷,但結(jié)構(gòu)基本上處于彈性階段,支座的變形、橋墩內(nèi)力以及變形均滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范的要求;E2作用下,原橋1#墩墩底縱筋屈服,結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性階段。支座的最大變形超過(guò)支座容許位移,1#墩底部抗剪、墩頂位移均不滿(mǎn)足規(guī)范要求。橋梁在設(shè)計(jì)地震動(dòng)作用下極有可能發(fā)生破壞。為保證橋梁在地震作用下的結(jié)構(gòu)安全,需對(duì)該橋進(jìn)行抗震加固。

    2)采用復(fù)合式金屬阻尼器進(jìn)行橋梁抗震加固,對(duì)加固后橋梁的抗震能力進(jìn)行分析。結(jié)果表明,在E1、E2地震作用下,結(jié)構(gòu)均處于彈性狀態(tài)。支座的變形、橋墩內(nèi)力和墩頂位移較加固前都有很大程度的減小,橋梁抗震能力滿(mǎn)足現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的要求,加固效果明顯。

    3)復(fù)合式金屬型阻尼器不僅可以消耗地震能量、減小結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng),而且能很好的限制梁端位移、減小支座變形;同時(shí)復(fù)合式金屬阻尼器可以取代傳統(tǒng)的防落梁拉桿,起到防落梁的作用,確保結(jié)構(gòu)安全。

    [1]JTG/TB02-01—2008,公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則[S].

    [2]CJJ 166—2011,城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    U442.5+5

    C

    1008-3197(2016)03-78-03

    2016-01-18

    程永歡/男,1989出生,助理工程師,上海市城市建設(shè)設(shè)計(jì)研究院天津分院,從事橋梁設(shè)計(jì)工作。

    □DOI編碼:10.3969/j.issn.1008-3197.2016.03.028

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