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    超臨界直流鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換控制要點探析

    2016-10-19 07:42:39趙曉鵬樊永新張玉平
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年19期
    關(guān)鍵詞:濕態(tài)主汽壁溫

    趙曉鵬,樊永新,張玉平

    (1.寧夏京能寧東發(fā)電有限責任公司;2.北京京能新能源公司寧夏分公司,寧夏 靈武 750400)

    超臨界直流鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換控制要點探析

    趙曉鵬1,樊永新1,張玉平2

    (1.寧夏京能寧東發(fā)電有限責任公司;2.北京京能新能源公司寧夏分公司,寧夏 靈武 750400)

    超臨界鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換是鍋爐在啟動過程中一個極為關(guān)鍵的過程,操作中稍有不當將造成金屬壁溫超溫或過熱器進水等問題,嚴重時危及鍋爐設(shè)備安全運行,為實現(xiàn)鍋爐啟動中干濕態(tài)平穩(wěn)、順暢過度,本文通過總結(jié)寧東電廠660MW超臨界直流爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換的實際操作經(jīng)驗,充分分析干濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程中發(fā)生的各類問題,提出鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換的操作要點和注意事項。

    超臨界直流鍋爐;干濕態(tài)轉(zhuǎn)換;控制要點

    隨著國內(nèi)火電行業(yè)的發(fā)展,600MW級超臨界機組普遍投入使用,超臨界直流鍋爐的具有啟動速度快,具有經(jīng)濟性和可靠性高的特點,但由于超臨界直流鍋爐自身的汽水特性,使得超臨界鍋爐在干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程存在許多不穩(wěn)定的因素,如在超臨界鍋爐啟動過程中的轉(zhuǎn)態(tài)參數(shù)控制不當,容易發(fā)生鍋爐干、濕態(tài)頻繁轉(zhuǎn)換,引起分離器儲水箱水位波動大,主再熱汽溫波動大,造成鍋爐發(fā)生汽溫、壁溫超溫或過熱器進水甩汽溫等不安全事件,嚴重影響鍋爐的安全運行。根據(jù)寧東電廠660MW超臨界直流鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換的實際操作經(jīng)驗和出現(xiàn)的問題,全面分析鍋爐啟動過程中干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換參數(shù)的控制要點和注意事項,減少鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程出現(xiàn)的參數(shù)波動,確保鍋爐的安全運行。

    1 設(shè)備概述

    寧夏京能寧東發(fā)電公司2X660MW燃煤汽輪發(fā)電空冷機組,鍋爐型號:HG-2210/25.4-YM16,鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運行螺旋管圈加垂直管直流爐,單爐膛、一次中間再熱、墻式切圓低氮燃燒方式、平衡通風、固態(tài)排渣、全鋼懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐,鍋爐采用緊身封閉方式。主要參數(shù)見表1鍋爐主要參數(shù)表所示。

    1.1 鍋爐啟動系統(tǒng)

    鍋爐爐膛下部水冷壁及灰斗采用螺旋管圈布置方式,維持爐膛下部水冷壁具有較高的質(zhì)量流速,提高鍋爐在不同工況下水冷壁的冷卻能力,并能有效地減少沿爐膛高度不同的熱偏差,采用螺旋水冷壁提高鍋爐的不同負荷下水動力的穩(wěn)定可靠性;在鍋爐前墻外側(cè)布置采用4個啟動分離器和1個貯水箱,分離器和貯水箱壁厚均勻,在變負荷情況下溫度變化時均有較小的熱應力,適合機組的滑壓運行。鍋爐設(shè)計了大氣式疏水擴容器的啟動系統(tǒng),布置了足夠容量的大氣式擴容器和疏水箱,提高了鍋爐的啟動速度,減少了機組的啟動時間,鍋爐啟動汽水系統(tǒng)布置簡單、運行可靠性高。

    表1 鍋爐主要參數(shù)表

    1.2 鍋爐燃燒方式和制粉系統(tǒng)的配置

    鍋爐共布置了6層低NOX直流燃燒器,每層4只,采用四面墻布置、切圓燃燒方式,對應6臺ZGM113G-II中速磨煤機的正壓直吹式制粉系統(tǒng)。哈鍋廠采用自主設(shè)計的新型墻式切圓燃燒方式,提高鍋爐沿爐膛水平方向熱負荷分配的均勻性。墻式切圓的燃燒方式,由于一次風煤粉氣流垂直于水冷壁,爐內(nèi)切圓燃燒更穩(wěn)定,且較大的切圓直徑使爐內(nèi)火焰充滿度良好,對于維持爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定性非常有利。在鍋爐主燃燒器上部5.3米處布置4層高位SOFΑ風,二次風采用深度分級布置,有利于降低鍋爐Nox的生成量。

    2 寧東電廠超臨界直流鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程分析

    總結(jié)以往鍋爐啟動轉(zhuǎn)態(tài)的過程,鍋爐螺旋水冷壁和垂直水冷壁受熱面壁溫會出現(xiàn)不同程度的超溫現(xiàn)象,分析出現(xiàn)水冷壁超溫的原因有以下幾點:

    2.1 煤水比失調(diào)

    (1)在鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)過程中,機組負荷控制不當增加過快,通常,超臨界直流鍋爐在25%BMCR負荷前為濕態(tài)運行方式,在25%-35%BMCR負荷段即開始轉(zhuǎn)干態(tài)運行,鍋爐轉(zhuǎn)為亞臨界直流運行,當在轉(zhuǎn)態(tài)過程中及剛完成轉(zhuǎn)態(tài)時,如機組負荷不注意控制增加較多時,鍋爐必須增加燃料量以維持蒸發(fā)量與負荷的匹配,鍋爐蒸發(fā)量的增加,容易導致燃煤量增加過快,由于煤粉燃燒完全具有滯后性,同時,直流鍋爐存在熱慣性小的特點,當煤粉完全燃燒產(chǎn)生的熱量釋放后就會出現(xiàn)分離器出口過熱度及鍋爐水冷壁壁溫大幅上升的情況,容易造成鍋爐主汽溫度及受熱面超溫。

    (2)如在鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)過程中,出現(xiàn)分離器出口過熱度及主汽溫度變化率較大時,鍋爐減溫水自動投入,以約15-35t/h的流量控制汽溫的快速升高,不僅導致減溫器后各段蒸汽溫度的快速下降,而且由于主汽壓力的升高瞬時使機組負荷增加,引起給水控制發(fā)生擾動,給水自動調(diào)節(jié)跟不上使得給水量瞬間減少,造成分離器出口過熱度和水冷壁壁溫上升較快;由于主蒸汽減溫水取自給水管路,大量的減溫水投入,使得進入水冷壁的給水量減少,加劇了鍋爐實際水煤比的嚴重失調(diào)。

    2.2 水冷壁產(chǎn)生壁溫偏差

    鍋爐水煤比只是宏觀判斷水冷壁整體的換熱工況,而不能具體體現(xiàn)水冷壁各管道中的工質(zhì)溫度變化情況。由于切圓燃燒鍋爐客觀存在的熱偏差,造成鍋爐四面水冷壁的吸熱偏差而導致循環(huán)流量偏差擴大,進而產(chǎn)生水冷壁流量偏差和吸熱偏差的惡化,反映出水冷壁容易產(chǎn)生壁溫偏差,截取某次鍋爐啟動過程中在轉(zhuǎn)干態(tài)時鍋爐前墻水冷壁壁溫變化趨勢,水冷壁壁溫變化趨勢圖所示。

    由圖1曲線可以看出前墻水冷壁壁溫較其它三面墻水冷壁壁溫高出約50-60℃,說明水冷壁在啟動過程中存在壁溫偏差。影響超臨界鍋爐水冷壁壁溫偏差的因素比較復雜,不僅水冷壁局部熱負荷過大引起水冷壁吸熱增強,而且,由于水冷壁各管道流量分配的偏差和換熱偏差的存在,最終產(chǎn)生水冷壁壁溫偏差增大而發(fā)生超溫。

    2.3 主蒸汽壓力控制不當

    根據(jù)鍋爐廠提供的的鍋爐冷態(tài)啟動曲線啟動曲線(圖2-鍋爐冷態(tài)啟動曲線)來分析 此次鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程,要求在機組負荷帶30%負荷(0-180MW)前應采用定壓運行,主汽壓力應維持在10.3MPa左右,而實際啟動過程中轉(zhuǎn)態(tài)時的壓力為7.98MPa。此次水冷壁前墻壁溫上升較快時的壓力如圖3水冷壁溫度變化趨勢所示。

    由圖3可見,此次,發(fā)生水冷壁溫快速升高時的壓力大約為7.98MPa。在冷態(tài)啟動過程中,在低負荷段主汽壓力控制較低,通常主汽壓力低于13MPa,在此壓力下,鍋爐水冷壁管道內(nèi)汽水工質(zhì)的比容差較大,根據(jù)汽水特性,汽水比容差越大其水動力特性的多值性越嚴重,越容易發(fā)生水冷壁換熱偏差增大的情況。

    2.4 高壓旁路調(diào)節(jié)閥開度的影響

    在啟動階段,高壓旁路調(diào)節(jié)控制不平穩(wěn)或操作幅度過大,造成鍋爐的啟動流量過大,引起進入鍋爐的煤量過多,鍋爐的熱負荷過快,且在整個啟動過程中一般投入運行的制粉系統(tǒng)為#1、#2、#3磨煤機,都是下層磨,造成鍋爐火焰太過集中,造成水冷壁區(qū)域熱負荷過高。

    3 鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換時的控制要點

    對超臨界直流爐來說,從濕態(tài)運行到干態(tài)運行是機組啟動過程必經(jīng)的一個特殊階段,此過程是鍋爐水冷壁產(chǎn)生蒸汽、工質(zhì)從循環(huán)流動到強制流動的轉(zhuǎn)換過程,是鍋爐啟動過程的重要節(jié)點。結(jié)合寧東電廠660MW超臨界直流鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換的實際操作經(jīng)驗分析,在鍋爐啟動干濕態(tài)轉(zhuǎn)換時應重點控制以下幾方面:

    3.1 干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換參數(shù)的選擇

    對超臨界直流鍋爐,為保證鍋爐水冷壁在低負荷運行期間有足夠的水循環(huán)流量,最小給水流量不能小于本生流量630t/h;同時,由于啟動分離器的分離能力有限,為防止發(fā)生過熱器管道水塞事故,通常在180-240MW負荷范圍進行轉(zhuǎn)換。

    3.2 控制分離器出口蒸汽過熱度

    鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)運行后,盡可能控制分離器出口過熱度在10℃左右,當給水與煤量調(diào)整不當發(fā)生水煤比嚴重失調(diào)時,汽水分離器出口的過熱度將快速上升,導致水冷壁管大面積超溫,在冷態(tài)啟動的初期,分離器出口過熱度大于10℃時,水冷壁就會有超溫的危險。所以,鍋爐冷態(tài)啟動初期,主汽壓力在13MPa之前要控制水煤比在6-6.3的范圍內(nèi),且維持穩(wěn)定不發(fā)生大的波動,控制水煤比的主要方法為:先穩(wěn)定鍋爐給水流量,再通過手動調(diào)節(jié)給煤量,由于在煤油混燒時鍋爐的熱負荷不易控制,需要仔細微調(diào)。

    3.3 維持給水流量應穩(wěn)定

    轉(zhuǎn)態(tài)過程中維持給水流量650t/h左右,注意汽泵出口流量、轉(zhuǎn)速和壓力的匹配,調(diào)整汽泵再循環(huán)調(diào)門開度時注意給水流量和壓力的變化,以免發(fā)生汽泵進入不穩(wěn)定工作區(qū),引起給水流量的大幅波動。

    3.4 燃料量的調(diào)整應平緩

    鍋爐轉(zhuǎn)入干態(tài)運行后,由于煤完全燃燒有較強的滯后性,應根據(jù)升溫、升壓率的變化調(diào)整鍋爐的燃料量,且操作應平緩,根據(jù)實際經(jīng)驗,轉(zhuǎn)干態(tài)后鍋爐總煤量比轉(zhuǎn)態(tài)前增加約20t/h左右。

    3.5 合理分配輔助風

    通過增加鍋爐一次風壓來提高一次風汽流的剛度,總風量不變的情況下,相應的二次風流量應減少,為防止鄰角一次風火焰的相互沖擊,減少爐內(nèi)火焰刷墻燃燒,四角一次風速偏差應不大于10%。當前墻水冷壁有超溫趨勢時,應開大前墻燃燒器區(qū)域的輔助風擋板,關(guān)小后墻燃燒器區(qū)域的輔助風擋板,將火焰切圓中心向后推移避免發(fā)生水冷壁超溫。

    3.6 轉(zhuǎn)干態(tài)前維持較高主汽壓力

    根據(jù)汽水的比容特性,當鍋爐主汽壓力越低時,水冷壁內(nèi)的汽水比容差越大,水冷壁管內(nèi)越易產(chǎn)生流量偏差,在機組200MW負荷之前,應盡早通過燃燒調(diào)整將主汽壓力維持在13MPa以上,主汽壓力高有利于平衡水冷壁各管道工質(zhì)的流量偏差,減少水冷壁的吸熱不均,防止超溫。

    3.7 提高給水溫度

    鍋爐點火前及啟動初期,輔汽對除氧器的加熱能力是有限的,因此提高給水溫度的一個最有效途徑是投入臨機加熱系統(tǒng),即投入#1機冷再供#2機#2高加加熱汽源,可使#2高加產(chǎn)生約100℃左右溫升,從而較大幅度提高進入鍋爐的給水溫度。而投入臨機加熱系統(tǒng)前,應盡早對該系統(tǒng)充分暖管疏水,保證在鍋爐點火前4小時投入臨機加熱,盡可能地將鍋爐受熱面水冷壁金屬溫度提高到100℃以上。

    3.8 合理控制機組冷態(tài)啟動速度

    由于鍋爐在冷態(tài)啟動時爐內(nèi)燃燒的不均勻性和不穩(wěn)定性,造成爐內(nèi)熱負荷分布不均勻,因此,必須控制好鍋爐的升溫升壓速率,控制升溫率不大于1.5℃/min,升壓率不大于0.1MPa/min,金屬溫度變化率不大于3℃/min,緩慢平穩(wěn)增加鍋爐燃料量,避免燃燒工況和水動力產(chǎn)生較大的擾動,在低負荷時停留較長時間暖機,這樣有利于穩(wěn)定燃燒和提高主汽壓力。

    4 結(jié)束語

    超臨界直流鍋爐的干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換是機組啟動過程中的重要節(jié)點,在轉(zhuǎn)換過程中,主汽壓力、主汽溫度、過熱度、貯水箱水位及燃料量等參數(shù)的調(diào)整非常重要,控制不當容易發(fā)生鍋爐水煤比失調(diào),出現(xiàn)鍋爐干濕態(tài)頻繁轉(zhuǎn)換的運行工況,造成主汽溫度、分離器出口過熱度等各主要參數(shù)劇烈波動,威脅鍋爐受熱面的安全運行。對于超臨界鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換的過程,必須全面考慮轉(zhuǎn)換過程中可能出現(xiàn)的異常和風險,采用合理的、安全的控制策略和操作方式,確保干濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程平穩(wěn)順暢,保證鍋爐的安全運行。

    10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.19.033

    趙曉鵬(1973-),男,寧夏青銅峽人,本科,工程師,主要從事火力發(fā)電廠鍋爐運行管理工作。

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