不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土的強(qiáng)度及抗氯離子滲透性試驗(yàn)研究

張少華，王起才,2，張戎令,2，段 運(yùn)，祁璐帆

(1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，蘭州 730070；2.道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730070)

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不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土的強(qiáng)度及抗氯離子滲透性試驗(yàn)研究

張少華1，王起才1,2，張戎令1,2，段 運(yùn)1，祁璐帆1

(1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，蘭州 730070；2.道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730070)

本文主要研究了不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土的強(qiáng)度及抗氯離子滲透性。通過測定出標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)、3 ℃養(yǎng)護(hù)、-3 ℃養(yǎng)護(hù)以及變溫(5→-3 ℃)條件下養(yǎng)護(hù)混凝土不同齡期的抗壓強(qiáng)度，分析了低、負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土強(qiáng)度增長規(guī)律并與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下混凝土強(qiáng)度進(jìn)行比對(duì)得出：養(yǎng)護(hù)溫度是影響混凝土強(qiáng)度的重要因素，前期養(yǎng)護(hù)溫度越低，28 d的抗壓強(qiáng)度越低；低、負(fù)溫下養(yǎng)護(hù)時(shí)，混凝土的強(qiáng)度早期增長比標(biāo)養(yǎng)下慢，后期增長比標(biāo)養(yǎng)下快；變溫養(yǎng)護(hù)下，3 d前強(qiáng)度增長較快，3 d后其強(qiáng)度的增長與-3 ℃養(yǎng)護(hù)的混凝土差不多。同時(shí)采用直流電量法對(duì)這四種養(yǎng)護(hù)情況下56 d時(shí)混凝土進(jìn)行了抗氯離子滲透性研究，試驗(yàn)結(jié)果表明：養(yǎng)護(hù)溫度越低，混凝土的抗氯離子滲透性越差。

養(yǎng)護(hù)溫度； 混凝土； 強(qiáng)度； 滲透性； 水化

1 引 言

混凝土強(qiáng)度和抗氯離子滲透性一直是人們備受關(guān)注的問題，強(qiáng)度和抗氯離子滲透性是評(píng)判混凝土好壞的重要指標(biāo)，不少學(xué)者一直致力于提高混凝土強(qiáng)度并改善抗氯離子滲透性。我國地域遼闊、氣候差異明顯，境內(nèi)存在大量的嚴(yán)寒鹽漬地區(qū)，混凝土的強(qiáng)度和抗?jié)B問題亟待解決，針對(duì)不同的環(huán)境，提出相應(yīng)的措施是非常必要的。因此，研究不同溫度下混凝土的強(qiáng)度變化規(guī)律及抗氯離子滲透性的影響顯得尤為重要。楊錢榮[1]認(rèn)為與同強(qiáng)度等級(jí)的普通混凝土相比，摻粉煤灰混凝土的28 d滲透系數(shù)較高，而90 d滲透系數(shù)較低，混凝土引氣后其抗?jié)B性能有較大幅度的提高.；陳立軍等[2]根據(jù)Darcy公式和Cantor 方程，研究了混凝土孔徑尺寸對(duì)其抗?jié)B性的影響，并提出了測試混凝土抗?jié)B性的改進(jìn)方法和提高混凝土抗?jié)B性的兩種途徑；過鎮(zhèn)海等[3]通過試驗(yàn)測定了一些因素對(duì)混凝土的變形、裂縫和強(qiáng)度的影響，探討了應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€的形狀與破壞形態(tài)的關(guān)系，并給出全曲線方程和必要的參數(shù)；葉青等[4]研究了膨脹劑UEA摻量對(duì)混凝土抗氯離子滲透性能的影響，并得出摻加膨脹劑是一種提高混凝土抗氯離子滲透能力的有效措施；王繼宗等[5]在國內(nèi)外早期推定混凝土強(qiáng)度方法的基礎(chǔ)上，提出一種基于人工智能的新的預(yù)測辦法，建立了多層前饋神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型；方永浩等[6]研究了持續(xù)單向壓荷載作用對(duì)混凝土的水滲透性的影響，并得出混凝土的滲透系數(shù)與其抗壓強(qiáng)度存在較好的相關(guān)性；Methea等[7]認(rèn)為，相比于孔隙率，孔徑分布和連通性更是影響混凝土抗?jié)B性能的重中之重；李俊等[8]采用多元回歸分析的方法，建立了再生骨料混凝土強(qiáng)度與水膠比、再生骨料摻量、超細(xì)粉煤灰摻量的經(jīng)驗(yàn)公式；耿健等[9]采用正交設(shè)計(jì)方法研究了礦物摻合料、輕集料和聚合物復(fù)合使用對(duì)混凝土電阻率和抗氯離子滲透性能的影響。以上學(xué)者從不同的角度出發(fā)，為混凝土的強(qiáng)度及抗?jié)B性能的研究做出了突出的貢獻(xiàn)，然而大部分研究都是基于標(biāo)樣環(huán)境下進(jìn)行的，對(duì)低溫、負(fù)溫養(yǎng)護(hù)條件下的混凝土目前研究較少。本文以冬季施工為背景，通過研究低溫(3 ℃)、負(fù)溫(-3 ℃)以及變溫(5～-3 ℃)養(yǎng)護(hù)條件下混凝土的強(qiáng)度以及抗氯離子滲透性的變化規(guī)律，并與標(biāo)養(yǎng)環(huán)境中的進(jìn)行比對(duì)，分析了不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土的強(qiáng)度及抗氯離子滲透性的規(guī)律，為冬季施工提供了便利。

2 試 驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)原材料及儀器

試驗(yàn)中采用的水泥是P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，由蘭州甘草水泥集團(tuán)生產(chǎn)。水泥各項(xiàng)性能指標(biāo)實(shí)測值見表1。粗骨料采用連續(xù)級(jí)配的碎石，粒徑范圍5～26.5 mm，表觀密度為2810 kg/m3，壓碎指標(biāo)8.1%。細(xì)骨料采用細(xì)度模數(shù)為2.7的河砂，屬于中砂，表觀密度2650 kg/m3，松散堆積密度1690 kg/m3，緊密堆積密度1860 kg/m3，含泥量2.1%。所用減水劑為萘系高效減水劑，水為普通自來水。試驗(yàn)使用的主要儀器有標(biāo)養(yǎng)室、環(huán)境模擬箱、混凝土強(qiáng)度檢測儀和氯離子多功能測定儀。

表1 P·O 42.5級(jí)硅酸鹽水泥性能指標(biāo)Tab.1 Performance index of P·O 42.5 level portland cement

2.2 試驗(yàn)混凝土配合比

經(jīng)過試配確定混凝土配合比如表2所示，配制配合比如表2的混凝土進(jìn)行試驗(yàn)研究。經(jīng)過測量，新拌混凝土的塌落度和擴(kuò)展度均在規(guī)定范圍內(nèi)，流動(dòng)性較好。

表2 混凝土配合比Tab.2 Mixture ratio of concrete

2.3 試驗(yàn)方法

2.3.1 混凝土攪拌方法

在室溫(20±2) ℃下采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)攪拌混凝土。先將粗骨料、細(xì)骨料和水泥按比例稱好，而后依次放入攪拌機(jī)中干拌，待攪拌均勻后倒入溶有減水劑的拌合水，再攪拌2 min制成混凝土拌合物。按照《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法》(GB/T50080-2002)測定混凝土拌合物的和易性。

2.3.2 養(yǎng)護(hù)方法

將混凝土攪拌完畢后振動(dòng)入模，入模溫度控制在18 ℃。入模后，第一組1 d后脫模，放入(20±2) ℃、相對(duì)濕度保持在95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期進(jìn)行試驗(yàn)研究，編號(hào)為A混凝土；第二組直接放入(3±0.2) ℃的大氣模擬箱內(nèi)帶模養(yǎng)護(hù)，3 d后脫模，養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期進(jìn)行試驗(yàn)研究，編號(hào)為B混凝土；第三組直接放入(-3±0.2) ℃的大氣模擬箱內(nèi)帶模養(yǎng)護(hù)，5 d后脫模，養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期進(jìn)行試驗(yàn)研究，編號(hào)為C混凝土；第四組直接放入初始溫度為5 ℃的環(huán)境模擬箱中，3 d后脫模，設(shè)置其溫度每隔12 h變化一次，即5 ℃→3 ℃→-3 ℃，待溫度降到-3 ℃后保持不變，一直養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期進(jìn)行試驗(yàn)研究，編號(hào)為D混凝土。

2.3.3 強(qiáng)度測試方法

按GB/T50081-2002[10]《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行混凝土立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。試件100mm×100mm×100mm的立方體試塊，三塊為一組，按相應(yīng)養(yǎng)護(hù)條件養(yǎng)護(hù)到規(guī)定齡期時(shí)進(jìn)行抗壓試驗(yàn)。

2.3.4 抗氯離子滲透試驗(yàn)方法

混凝土抗氯離子滲透性測定采用電通量法。參照GB/T50082-2009[11]《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，進(jìn)行抗氯離子滲透性試驗(yàn)，并記錄相關(guān)數(shù)據(jù)。

圖1 混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)壓力機(jī) Fig.1 Concrete strength test presses

圖2 抗氯離子滲透性試驗(yàn)Fig.2 Resistance to chloride ion permeability test

3 結(jié)果與討論

3.1 不同養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)混凝土強(qiáng)度的影響

在環(huán)境模擬箱中，將混凝土養(yǎng)護(hù)至規(guī)定的齡期后，按規(guī)定對(duì)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度進(jìn)行測試。每個(gè)齡期下的試驗(yàn)組試塊數(shù)量為3個(gè)，試驗(yàn)數(shù)值取這3個(gè)試塊結(jié)果的平均值，當(dāng)單個(gè)試塊的實(shí)測值與平均值之差大于15%時(shí)，舍去該值，試驗(yàn)結(jié)果取剩余試塊結(jié)果的平均值。測得的4組混凝土3 d、5 d、7 d、10 d、14 d、28 d和56 d的強(qiáng)度如表3所示。

將測得的數(shù)據(jù)以齡期為橫坐標(biāo)，以強(qiáng)度縱坐標(biāo)，得到混凝土強(qiáng)度隨齡期的變化曲線如圖3所示。

表3 混凝土抗壓強(qiáng)度Tab.3 Compressive strength of concrete

圖3 不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土抗壓強(qiáng)度Fig.3 Compressive strength of concrete under different curing temperatures

混凝土之所以會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)度，是水泥水化的結(jié)果。而水泥的水化反應(yīng)速率很大程度上與混凝土的養(yǎng)護(hù)溫度有關(guān)，當(dāng)溫度較高時(shí)水化反應(yīng)的速率也相對(duì)較快[12]。比較四種養(yǎng)護(hù)條件下混凝土的強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律得出，7 d前標(biāo)養(yǎng)下混凝土的強(qiáng)度增長最快，低溫下養(yǎng)護(hù)的次之，負(fù)溫下養(yǎng)護(hù)的最小，變溫下養(yǎng)護(hù)的介于負(fù)溫與低溫之間。3 d時(shí)3 ℃養(yǎng)護(hù)下的B混凝土、-3 ℃養(yǎng)護(hù)下的C混凝土和變溫(5→-3 ℃)養(yǎng)護(hù)下的D混凝土的強(qiáng)度分別為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下A混凝土的0.55、0.30、0.43倍，3 d前A混凝土養(yǎng)護(hù)溫度最高，水化最快，強(qiáng)度也就最大；B混凝土一直在低溫下養(yǎng)護(hù)，水化速率較慢，故3 d時(shí)的強(qiáng)度僅為A混凝土的55%；C混凝土因?yàn)樵谪?fù)溫下養(yǎng)護(hù)，其水化速率最慢，而且由于部分水結(jié)冰使得水化速率進(jìn)一步變慢，故3 d時(shí)C混凝土的強(qiáng)度最低；D混凝土剛開始養(yǎng)護(hù)溫度較高，水化速率較大，但隨著養(yǎng)護(hù)溫度的降低，水化速率變慢，且負(fù)溫下混凝土內(nèi)部的部分水結(jié)冰，使得其強(qiáng)度增長變慢，3 d時(shí)強(qiáng)度介于B、C混凝土之間。5 d時(shí)，B、C、D混凝土的強(qiáng)度分別為A的0.70、0.41、0.50倍，較3 d時(shí)A、B、C、D混凝土的強(qiáng)度分別增長了6.8 MPa、10.8 MPa、7.1 MPa和6.6 MPa，A混凝土前三天水化速率特別快，3 d時(shí)的強(qiáng)度已達(dá)到了41.4 MPa，為28 d強(qiáng)度的70.05%，水化已較為充分，致使其強(qiáng)度增長小于B混凝土；B混凝土由于水化還不充分且養(yǎng)護(hù)溫度較高，故其強(qiáng)度增長最大；C、D混凝土雖然水化程度較低，但是因?yàn)轲B(yǎng)護(hù)溫度最低，強(qiáng)度增長也最小。7 d時(shí)，B、C、D混凝土的強(qiáng)度分別為A的0.84、0.48、0.58倍，較5 d時(shí)A、B、C、D混凝土的強(qiáng)度分別增長了3.15 MPa、9.3 MPa、4.9 MPa和5.6 MPa，因?yàn)樗絹碓匠浞?，A混凝土的強(qiáng)度增已較為緩慢，B混凝土強(qiáng)度增長開始變慢；C、D混凝土盡管養(yǎng)護(hù)溫度較低，但因?yàn)樗€不充分，故其強(qiáng)度還在緩慢的增長。

由圖3的強(qiáng)度增長曲線可以看出，7 d后雖然A、B混凝土的養(yǎng)護(hù)溫度較高，但它們的水化程度較大，故其強(qiáng)度增長也相對(duì)較慢，A、B混凝土7～10 d、10～14 d、14～28 d的強(qiáng)度增長分別為2.05 MPa、2.1 MPa、3.6 MPa和6.3 MPa、3.1 MPa、4 MPa。7 d后C、D混凝土的養(yǎng)護(hù)溫度雖然較低，但它們水化還不充分，故其強(qiáng)度增長也相對(duì)較大，C、D混凝土7～10 d、10～14 d、14～28 d的強(qiáng)度增長分別為5.7 MPa、5.4 MPa、7.8 MPa和5.1 MPa、4.7 MPa、9 MPa。28 d時(shí)，A、B混凝土因?yàn)槠渌潭纫呀?jīng)很大，故其強(qiáng)度增長很慢，到56 d時(shí)強(qiáng)度僅僅分別增長了4.15 MPa和4.8 MPa；C、D混凝土因?yàn)樗潭容^小，56 d時(shí)強(qiáng)度分別增長了10.8 MPa和8.6 MPa。

標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下的混凝土，3 d前強(qiáng)度增長最快，3 d時(shí)的強(qiáng)度已為28 d強(qiáng)度的70.05%，7 d后其強(qiáng)度增長較為緩慢；3 ℃下養(yǎng)護(hù)的混凝土7 d之前強(qiáng)度發(fā)展最大，7 d后強(qiáng)度增長變緩，14 d后強(qiáng)度增長緩慢；-3 ℃下養(yǎng)護(hù)的混凝土因?yàn)轲B(yǎng)護(hù)溫度最低，其強(qiáng)度增長一直較慢，14 d前強(qiáng)度增長較快，14 d后強(qiáng)度增長變緩但高于同齡期時(shí)標(biāo)養(yǎng)和低溫下養(yǎng)護(hù)的混凝土；變溫養(yǎng)護(hù)下的混凝土剛開始養(yǎng)護(hù)溫度較高，其強(qiáng)度增長也較快，3 d時(shí)的強(qiáng)度與3 ℃養(yǎng)護(hù)下的混凝土僅相差5.2 MPa，3 d后隨著養(yǎng)護(hù)溫度的降低其水化速率也變慢，強(qiáng)度增長與-3 ℃下養(yǎng)護(hù)的混凝土類似。這說明，低溫養(yǎng)護(hù)對(duì)混凝土的早期強(qiáng)度有一定的影響，對(duì)后期強(qiáng)度影響較??；而負(fù)溫下養(yǎng)護(hù)則對(duì)混凝土整個(gè)試驗(yàn)齡期內(nèi)強(qiáng)度的增長有較大的不利影響。這是因?yàn)樵诘蜏叵吗B(yǎng)護(hù)時(shí)，混凝土的養(yǎng)護(hù)溫度較低，導(dǎo)致混凝土內(nèi)部的早期溫度也比較低，內(nèi)部水化反應(yīng)的速率變慢，到相應(yīng)齡期時(shí)相比標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下混凝土的水化程度較低，從而導(dǎo)致其早期強(qiáng)度的增長相比標(biāo)養(yǎng)下的混凝土較慢；而隨著齡期的增長，混凝土的水化已較為充分，內(nèi)部的未水化的水泥顆粒已不多，溫度對(duì)水化程度的影響不大，所以其后期強(qiáng)度與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的已相差不大，56 d時(shí)僅差2.2 MPa?；炷猎谪?fù)溫下養(yǎng)護(hù)時(shí)，養(yǎng)護(hù)溫度較低，混凝土內(nèi)水的粘滯阻力相對(duì)低溫養(yǎng)護(hù)較大，導(dǎo)致水化速率更慢，而且負(fù)溫下養(yǎng)護(hù)時(shí)，水的冰點(diǎn)會(huì)降低，而且由于冰晶引起基模勢或滲透勢的變化，未凍水會(huì)向凍區(qū)運(yùn)動(dòng)，因此，混凝土內(nèi)部分自由水會(huì)結(jié)冰[13]，這一方面影響了混凝土的水化反應(yīng)，另一方面因?yàn)樗Y(jié)冰后體積膨脹，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力并形成微裂縫，使得混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)變得疏松、不密實(shí)，從而導(dǎo)致其強(qiáng)度較低。

3.2 不同養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)混凝土抗氯離子滲透性的影響

將試件養(yǎng)護(hù)至56 d，然后按照GB/T50082-2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，用直流電量法對(duì)混凝土的抗氯離子滲透性進(jìn)行測試，測得電通量的結(jié)果如圖4所示。

圖4 不同養(yǎng)護(hù)溫度下混凝土的電通量Fig.4 Electric flux of concrete under different curing temperature

從圖4可得，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下養(yǎng)護(hù)56 d混凝土A的電通量為1144 C；在3 ℃養(yǎng)護(hù)下混凝土B的電通量為1750 C；在-3 ℃養(yǎng)護(hù)下混凝土C的電通量為1967 C；在變溫(5～-3 ℃)養(yǎng)護(hù)下混凝土D的電通量為1842 C。以A混凝土為基準(zhǔn)，B、C、D混凝土的電通量分別是A的1.53、1.72和1.61倍。三種低、負(fù)溫養(yǎng)護(hù)的混凝土中，負(fù)溫條件下養(yǎng)護(hù)混凝土的電通量最大，變溫條件下養(yǎng)護(hù)混凝土的電通量次之，低溫條件下養(yǎng)護(hù)混凝土的電通量最小?；炷恋目孤入x子滲透性一定程度上受水化程度的影響，水化越充分，混凝土的結(jié)構(gòu)越密實(shí)，其電通量越小，抗氯離子滲透性也就越好。而溫度對(duì)混凝土的水化速率有很大的影響，溫度越低，水化反應(yīng)的速率越慢。56 d時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下混凝土的水化程度最大，3 ℃養(yǎng)護(hù)的次之，-3 ℃養(yǎng)護(hù)的最小，變溫養(yǎng)護(hù)的介于低溫負(fù)溫之間。所以，-3 ℃養(yǎng)護(hù)下混凝土的抗氯離子滲透性最差，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下混凝土的抗氯離子滲透性最好，低溫和變溫養(yǎng)護(hù)下混凝土的抗氯離子滲透性介于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)和負(fù)溫之間，且低溫下養(yǎng)護(hù)的混凝土要優(yōu)于變溫下養(yǎng)護(hù)的。

將圖4中A、B、C、D混凝土的電通量進(jìn)行對(duì)比可得：低、負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土的電通量整體比標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下的混凝土大，又由圖3 可知，變、負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土雖然前期強(qiáng)度增長較慢，但后期強(qiáng)度增長快，56 d時(shí)與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)和低溫下養(yǎng)護(hù)混凝土的強(qiáng)度相差無幾。由此可得，低、負(fù)溫下養(yǎng)護(hù)的混凝土，與強(qiáng)度增長相比，56 d時(shí)混凝土的抗氯離子滲透性改善不大，與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下的混凝土差距仍然很大。這說明混凝土的電通量除了受水化程度的影響外，還受很多因素的影響，如混凝土內(nèi)的孔徑分布、孔間距和平均孔徑的大小等。

4 結(jié) 論

(1)3 ℃養(yǎng)護(hù)下混凝土7 d前強(qiáng)度增長最大，14 d后強(qiáng)度增長緩慢；-3 ℃養(yǎng)護(hù)下混凝土的強(qiáng)度增長始終比較緩慢，14 d前強(qiáng)度的增長相對(duì)較大，14 d后強(qiáng)度增長變緩但要高于同齡期下標(biāo)養(yǎng)和低溫下養(yǎng)護(hù)的混凝土，28～56 d其強(qiáng)度仍然有較大幅度的增長；變溫養(yǎng)護(hù)下混凝土的強(qiáng)度3 d前增長相對(duì)較快，3 d后強(qiáng)度的增長趨勢與-3 ℃養(yǎng)護(hù)下的混凝土類似;

(2)養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)混凝土的抗氯離子滲透性有較大的影響：負(fù)溫養(yǎng)護(hù)下混凝土的抗氯離子滲透性最差，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)下的最好，低溫和變溫養(yǎng)護(hù)下混凝土的抗氯離子滲透性介于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)和負(fù)溫養(yǎng)護(hù)之間，且低溫條件下養(yǎng)護(hù)混凝土的抗氯離子滲透性要優(yōu)于變溫條件養(yǎng)護(hù)的。

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Experimental Study on Concrete Strength and Resistance to Chloride Ion Permeability under Different Curing Temperature

ZHANGShao-hua1，WANGQi-cai1,2，ZHANGRong-ling1,2，DUANYun1，QILu-fan1

(1.College of Civil Engineering,Lanzhou Jiaotong University,Lanzhou 730070,China;2.Road and Bridge Engineering Disaster Prevention and Control Technology National Local Joint Engineering Laboratory,Lanzhou 730070,China)

This paper studies the strength and resistance to chloride ion permeability of concrete under different curing temperatures. By measuring the compressive strength of concrete at different ages cured under the standard curing condition, 3 ℃ curing, -3 ℃ curing and variable temperature(5 ℃→-3 ℃) curing, analysis the strength growing rules of concrete cured under low and negative temperature, compared to the concrete cured under the standard curing condition finds out that, curing temperature is an important factor of the concrete's strength, the lower the pre-curing temperature, the lower the compressive strength of concrete at 28 d, while concrete cured under low and negative temperature, its early strength increase slower than the concrete cured under the standard curing condition, its later strength increase faster than it, while concrete cured under variable temperature, its strength increase faster before 3 d, and its strength increase nearly to the concrete cured under -3 ℃ after 3 d. DC method was used to study the resistance to chloride ion permeability of concrete cured under four different temperatures at 56 d, the results show that the lower the curing temperature, the worse the resistance to chloride ion permeability of concrete.

curing temperature;concrete;strength;permeability;hydration

國家自然科學(xué)基金(51268032)；教育部長江學(xué)者和創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)發(fā)展計(jì)劃滾動(dòng)支持(IRT15R29) ；隴原青年創(chuàng)新人才扶持計(jì)劃；青年人才托舉工程支持

張少華(1991-)，男，碩士研究生.主要從事混凝土方面研究.

王起才，教授、博導(dǎo).

TU528

A

1001-1625(2016)08-2486-06