頁(yè)巖氣井壓裂工況試驗(yàn)?zāi)M

戈　曉，孫　宇，郝玉華（天津鋼管集團(tuán)股份有限公司，天津300301）

頁(yè)巖氣井壓裂工況試驗(yàn)?zāi)M

戈曉，孫宇，郝玉華
（天津鋼管集團(tuán)股份有限公司，天津300301）

為模擬國(guó)內(nèi)頁(yè)巖氣開采過程中的壓裂施工工況，并評(píng)價(jià)套管接頭在壓裂施工后的密封性，設(shè)計(jì)了一套套管評(píng)價(jià)程序。利用該評(píng)價(jià)程序?qū)μ旖蜾摴芗瘓F(tuán)有限公司生產(chǎn)的Φ139.70mm×12.34mm規(guī)格的P110 TP-CQ進(jìn)行試驗(yàn)評(píng)價(jià)，結(jié)果表明，產(chǎn)品順利通過了該評(píng)價(jià)程序該評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)不影響實(shí)驗(yàn)套管的使用性能。

頁(yè)巖氣井；壓裂；工況；密封性；評(píng)價(jià)程序

1　引言

油氣層水力壓裂是對(duì)油氣層的一種增產(chǎn)技術(shù)。其基本原理是以高于地層應(yīng)力和巖石張力強(qiáng)度的泵壓，使巖石出現(xiàn)破裂，形成一條裂縫，繼續(xù)不斷地注入壓裂液，使裂縫進(jìn)一步延伸并擴(kuò)大。為了在停泵后不閉合，使裂縫獲得高的導(dǎo)流能力，隨著壓裂液同時(shí)注入大顆粒的固體支撐劑（天然石英砂或人造陶粒砂）并使之停留在裂縫里，來保持裂縫內(nèi)高的裂縫滲透率，從而擴(kuò)大了油井的有效井徑，減少了油氣流進(jìn)井底的阻力，從而提高油井的產(chǎn)量[1]。

在壓裂施工中，石油套管要承受多次施工壓力（內(nèi)壓力），為評(píng)價(jià)這種工況對(duì)套管接頭密封性的影響，進(jìn)行模擬試驗(yàn)，而類似的模擬試驗(yàn)在國(guó)內(nèi)外尚無統(tǒng)一的試驗(yàn)流程及規(guī)范，因此，我們?cè)O(shè)計(jì)了一套評(píng)價(jià)試驗(yàn)流程，并利用TPCO（天津鋼管集團(tuán)股份有限公司）生產(chǎn)的Φ139.70 mm×12.34mm套管進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。

2　評(píng)價(jià)程序設(shè)計(jì)

2.1試樣選取

試樣應(yīng)加工成最苛刻過盈配合，即低密封過盈配合[2]；庫(kù)存隨機(jī)取樣。若選擇第二種取樣方式，需與用戶協(xié)商。

2.2上扣試驗(yàn)

上扣扭矩應(yīng)選擇最小可允許扭矩，選擇與推薦油田現(xiàn)場(chǎng)一致的螺紋脂，上扣設(shè)備必須在有效計(jì)量周期內(nèi)。為模擬油田下套管作業(yè)，只進(jìn)行一次上扣。

2.3烘烤

套管入井后，隨著深度的增加，接頭溫度逐漸升高，其涂層和螺紋脂的密封性能都會(huì)受到影響，因此利用烘烤來模擬接頭受到的溫度的影響。溫度選擇ISO13679標(biāo)準(zhǔn)中的最高溫度180℃，保溫12 h[2]。

2.4壓裂模擬

利用靜水壓試驗(yàn)來模擬壓裂施工，考慮到油田現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工時(shí)的壓力波動(dòng)，靜水壓試驗(yàn)壓力選擇壓裂壓力加15 MPa，保載時(shí)間選擇2 h，試驗(yàn)次數(shù)定為10次。需要說明的是，利用靜水壓試驗(yàn)來模擬壓裂施工，與實(shí)際施工還是有很大差別的，首先管體未射孔，其次未考慮來自地層的非均勻壓力。

2.5密封性試驗(yàn)

經(jīng)過壓裂模擬后的試樣，進(jìn)行接頭內(nèi)壓密封和外壓密封性能評(píng)價(jià)。內(nèi)壓試驗(yàn)壓力應(yīng)達(dá)到名義內(nèi)屈服壓力，外壓試驗(yàn)壓力應(yīng)達(dá)到名義抗擠毀壓力值，為保證試驗(yàn)的安全性，可以將名義壓力值乘以安全系數(shù)0.95，來作為試驗(yàn)壓力值。除用名義壓力值來定試驗(yàn)壓力外，也可根據(jù)API5C3公式，用實(shí)測(cè)材料性能和實(shí)測(cè)試樣尺寸來計(jì)算內(nèi)屈服壓力和抗擠毀壓力值，并乘以安全系數(shù)0.95，來作為試驗(yàn)壓力值。通常，采用第二種方法所獲得的試驗(yàn)壓力值較高。若選擇第一種方法計(jì)算試驗(yàn)壓力需與用戶協(xié)商。密封性試驗(yàn)保載2 h認(rèn)為是合適的。關(guān)于試驗(yàn)介質(zhì)，需結(jié)合具體工況，選擇水或干燥氮?dú)猓话愕貙又泻袣猓ㄌ烊粴?、硫化氫、二氧化碳）的必須用干燥氮?dú)狻?/p>

2.6材料力學(xué)性能檢測(cè)

對(duì)氣密封試驗(yàn)后的試樣進(jìn)行材料力學(xué)性能檢測(cè)，與試驗(yàn)前的材料力學(xué)性能對(duì)比，評(píng)價(jià)試驗(yàn)前后力學(xué)性能的變化。

2.7試驗(yàn)安全

全尺寸壓力試驗(yàn)必須在封閉場(chǎng)所進(jìn)行；試驗(yàn)樣必須填充芯棒來減少試驗(yàn)介質(zhì)總量，以降低試樣失效時(shí)釋放的能量[2]；近距離觀察泄漏情況時(shí)，必須降低壓力至安全范圍。

3　評(píng)價(jià)程序?qū)嵺`

結(jié)合某油田頁(yè)巖氣井壓裂工況，隨機(jī)選取TPCO生產(chǎn)的5.5 in TP-CQ套管產(chǎn)品，進(jìn)行壓裂工況模擬。據(jù)了解，這個(gè)油田壓裂施工時(shí)的壓力為90 MPa，我們制定模擬該工況的試驗(yàn)壓力為105 MPa。結(jié)合試樣信息（見表1），制定了密封性評(píng)價(jià)試驗(yàn)方案（見表2）。

表1　試樣信息

表2　密封性評(píng)價(jià)試驗(yàn)方案

4　試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖1　試樣上扣扭矩-圈數(shù)曲線

4.1上扣試驗(yàn)及試樣烘烤

上扣曲線見圖1。分析曲線可知，最終扭矩為13394ft-bls（18 159 N·m），符合上扣扭矩要求，曲線平滑，拐點(diǎn)明顯，上扣效果較好。烘烤曲線見圖2。烘烤溫度控制在（180±5）℃，烘烤時(shí)間大于12 h。

4.2 10次靜水壓試驗(yàn)

模擬壓裂工況的靜水壓試驗(yàn)壓力選定為105 MPa，該壓力約為管體內(nèi)屈服的90%，為施工壓力的116%，既滿足施工要求，又留有安全系數(shù)。10次壓力循環(huán)過程中，壓力穩(wěn)定，接頭未發(fā)現(xiàn)泄漏現(xiàn)象。靜水壓試驗(yàn)曲線見圖3。

4.3氣密封試驗(yàn)

內(nèi)壓最高試驗(yàn)壓力選定為110MPa，約達(dá)到管體內(nèi)屈服的94%；外壓最高試驗(yàn)壓力達(dá)到管體抗擠毀值的95%。試驗(yàn)介質(zhì)為干燥氮?dú)?。?nèi)壓氣密封試驗(yàn)曲線見圖4；外壓氣密封試驗(yàn)曲線見圖5。內(nèi)外壓試驗(yàn)過程中，壓力穩(wěn)定，接頭未發(fā)生泄漏現(xiàn)象，說明接頭密封性能良好。

4.4試驗(yàn)前后材料性能對(duì)比

為評(píng)價(jià)整管試驗(yàn)對(duì)試驗(yàn)樣材料性能的影響，對(duì)經(jīng)過靜水壓、內(nèi)外壓試驗(yàn)后的試樣進(jìn)行了材料性能測(cè)試，測(cè)試結(jié)果見表3。結(jié)果表明，整管試驗(yàn)后，對(duì)力學(xué)性能幾乎無影響，其各項(xiàng)指標(biāo)仍符合API5CT標(biāo)準(zhǔn)要求，仍屬合格產(chǎn)品。

圖2　試樣烘烤溫度-時(shí)間曲線

圖4　內(nèi)壓氣密封試驗(yàn)曲線

圖5　外壓氣密封試驗(yàn)曲線

表3　試驗(yàn)樣力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果

5　結(jié)論

目前國(guó)內(nèi)尚無針對(duì)頁(yè)巖氣井壓裂工況的評(píng)價(jià)程序或試驗(yàn)規(guī)范，本文結(jié)合試驗(yàn)室相關(guān)評(píng)價(jià)規(guī)范及多年來的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合頁(yè)巖氣井實(shí)際壓裂工況，設(shè)計(jì)了一套評(píng)價(jià)程序。該程序在試樣選取、接頭上扣、接頭烘烤、壓裂工況模擬、密封性試驗(yàn)及試驗(yàn)前后材料性能對(duì)比等各試驗(yàn)環(huán)節(jié)上給出了規(guī)范性指導(dǎo)，值得在業(yè)內(nèi)交流推廣。天津鋼管集團(tuán)股份有限公司生產(chǎn)的Φ139.70 mm×12.34 mm P110 TP-CQ套管執(zhí)行了該評(píng)價(jià)程序，并順利通過試驗(yàn)驗(yàn)證，獲得用戶好評(píng)。

[1]鉆井手冊(cè)編寫組.鉆井手冊(cè)（甲方）[M].北京：石油工業(yè)出版社，2000：369.

[2]ISO13679:2002，Petroleum and natural gas industries-Procedures for testing casing and tubing connections[S].

Fracturing Working Condition Simulation of Shale Gas Well

GE Xiao,SUN Yu and HAO Yu-hua
(Tianjin Pipe [Group] Corporation, Tianjin 300301, China)

In order to simulate the fracturing working conditions during shale gas extraction and to evaluate the tightness of oil casing connector after fracturing,a set of evaluation process was designed, by whichΦ139.70 mm×12.34 mm P110 TP-CQ pipe produced by Tianjin Pipe Group Corporation was tested and evaluated.The results showed the product smoothly passed the evaluation process and the evaluation process has no influences on the usability of tested pipes.

shale gaswell;fracturing;working conditions;tightness;evaluation process

10.3969/j.issn.1006-110X.2016.01.002

2015-10-13

2015-11-02

戈曉（1981—），男，工程師，主要從事從事管材性能、失效分析及評(píng)價(jià)試驗(yàn)等工作。