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    淺埋偏壓小間距隧道爆破對既有隧道震動影響分析

    2016-08-01 07:20:10
    鐵道勘察 2016年3期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)尺震動主應(yīng)力

    賈 亮

    (中鐵工程設(shè)計咨詢集團有限公司太原設(shè)計院,山西太原 030013)

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    淺埋偏壓小間距隧道爆破對既有隧道震動影響分析

    賈亮

    (中鐵工程設(shè)計咨詢集團有限公司太原設(shè)計院,山西太原030013)

    摘要結(jié)合太興線新風(fēng)平嶺隧道工程,應(yīng)用有限元軟件分析新建隧道不同爆破進(jìn)尺施工時對臨近隧道的動力響應(yīng),同時與既有隧道震速的實測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比。研究表明:現(xiàn)場量測速度值分布和數(shù)值計算的結(jié)果基本一致,最大值在迎爆側(cè)邊墻腰至拱腳范圍內(nèi);確定既有隧道震動速度閾值為10.6 cm/s;爆破進(jìn)尺越大,震速和應(yīng)力越大,偏壓側(cè)出現(xiàn)的拉應(yīng)力越大,破壞范圍越大;由爆破引起的既有隧道結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力位于拱頂。

    關(guān)鍵詞爆破震動數(shù)值模擬現(xiàn)場監(jiān)測震動速度

    近些年,很多學(xué)者對小間距隧道爆破施工做了大量的研究工作,包括理論分析、模型試驗、數(shù)值模擬及現(xiàn)場監(jiān)測,并得到一些有益的結(jié)論[1-2]。例如,姚勇[3]、畢繼紅[4]和馮仲仁[5]等采用有限元方法,模擬計算分析了間距、埋置深度、施工工法等條件對小間距隧道爆破震動特性的影響。王春梅[2]和王新宇[6]等以相應(yīng)隧道工程為背景,運用現(xiàn)場監(jiān)控技術(shù)研究新建隧道爆破施工時保障既有隧道安全穩(wěn)定的控制技術(shù)。在前人研究成果的基礎(chǔ)上,以太興鐵路新風(fēng)平嶺隧道淺埋偏壓小間距段為研究對象,采用有限元軟件分析新建隧道爆破施工時臨近隧道的動力響應(yīng),同時與既有隧道震動速度的實測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,并據(jù)此提出可行的爆破減震技術(shù)和安全防護措施。

    1工程概況

    新風(fēng)平嶺隧道位于山西省古交市,地處剝蝕侵蝕中山區(qū),地形起伏較大,沖溝發(fā)育,基巖裸露。巖體受節(jié)理切割,風(fēng)化程度強,節(jié)理較為發(fā)育,圍巖連續(xù)性差,圍巖級別為Ⅲ~Ⅳ級。隧道里程DK48+510~DK48+643,是全長133 m的單線電氣化鐵路隧道,埋深約25 m,偏壓嚴(yán)重,左側(cè)與既有太嵐線風(fēng)平嶺隧道平行,兩隧道凈距7.4 m。

    2有限元數(shù)值分析

    采用動力有限元法進(jìn)行新建隧道爆破施工對既有隧道結(jié)構(gòu)與圍巖的影響分析,選取施工進(jìn)尺為1.5 m、2.0 m、2.5 m、3.0 m、3.5 m五種計算工況。為減少邊界效應(yīng)的影響,左、右及下邊界取5倍洞徑的區(qū)域,上邊界取至地面作為計算分析區(qū)域,并在有限元網(wǎng)格的邊界上施加彈簧阻尼邊界約束,采用1972年Lysmer和Wass提出的黏性邊界,計算模型如圖1所示。

    圖1 有限元模型

    2.1計算參數(shù)的選取

    計算采用共同變形理論,材料假定為線彈性。既有隧道襯砌混凝土確定為C20混凝土,圍巖考慮Ⅲ級,其強度和容重根據(jù)規(guī)范取值。

    基于眾多學(xué)者的研究,本次計算假定在爆破荷載作用下襯砌的彈性模量提高25%,泊松比降低20%,圍巖強度進(jìn)行適當(dāng)?shù)奶岣?,修正后的材料力學(xué)參數(shù)見表1。

    表1 模型材料力學(xué)指標(biāo)

    定義黏性邊界時,需要計算相應(yīng)巖體在水平和豎直方向的阻尼,單位面積上的阻尼按公式(1)和公式(2)計算

    P波:

    (1)

    S波:

    (2)

    式中,λ為體積彈性系數(shù)(MPa),其表達(dá)式為

    (3)

    G為剪切彈性系數(shù)(MPa),其表達(dá)式為

    (4)

    式中,E為彈性模量(MPa);ν為泊松比。

    經(jīng)計算,Cp=10.77(MPa·s·m-1);Cs=6.59(MPa·s·m-1)

    2.2爆破震動荷載的確定

    根據(jù)新風(fēng)平嶺隧道爆破時炸藥的起爆順序,將作用在結(jié)構(gòu)上的爆破荷載簡化為具有線性上升段和下降段的8個三角形荷載。各段爆破荷載的應(yīng)力峰值Pmax采用公式(5)求解[7]

    (5)

    (6)

    式中,Pmax為峰值壓力的最大值/kPa;R為炮眼至荷載作用面的距離/m;Z為比例距離/(m/kg-3);Q為炮眼裝藥量/kg。

    爆破荷載的作用時間與炮眼裝藥量、圍巖材料特性、巖石中質(zhì)點到裝藥中心的距離以及炮眼半徑等因素有關(guān),它們之間的經(jīng)驗關(guān)系式為[8]

    上升段時間

    (7)

    總作用時間

    (8)

    式中,K為巖石的體積壓縮模量/105Pa;ν為巖石泊松比;Q為炮眼裝藥量/kg;K為質(zhì)點到裝藥中心的距離與炮眼半徑的比值。

    Ⅲ級圍巖進(jìn)尺2 m時,爆破荷載峰值、加載和卸載時間計算結(jié)果見表2,時程函數(shù)關(guān)系曲線如圖2所示。

    表2 荷載計算峰值、加載和卸載時間

    圖2 爆破荷載時程曲線

    2.3計算結(jié)果及分析

    (1)襯砌表面震動速度

    通過有限元分析,得出不同施工進(jìn)尺工況下結(jié)構(gòu)主要控制點的震速時程曲線,從中可以看出新建隧道爆破施工對既有隧道造成很大的影響,迎爆側(cè)控制點的震速明顯比背爆側(cè)控制點的震速大很多,水平方向的震速遠(yuǎn)大于豎向震速。另一方面,既有隧道結(jié)構(gòu)邊墻部位的震速較大,而拱部和拱腳附近的震速均較少,最大震動速度點主要集中在墻腰至拱腳范圍內(nèi)。襯砌震動速度峰值主要集中在前4段,且第3、4段衰減較慢,襯砌震動速度隨著爆破進(jìn)尺的增加而不斷增加。因此,為了降低爆破對既有隧道的影響,小間距隧道的爆破施工進(jìn)尺應(yīng)小于中夾巖柱的厚度。為了減少爆破對中夾巖柱的影響,建議小間距隧道爆破施工進(jìn)尺不宜大于中夾巖柱厚度的1/4。

    由圖3、圖4、圖5及表3可知,隨著震動速度的擴散,峰值有所衰減,當(dāng)震動速度范圍移動到既有隧道邊墻時,襯砌震動速度達(dá)到峰值,然后由既有隧道邊墻向拱頂和底板方向移動,最后向圍巖邊界方向衰減,直至為零。

    圖3 進(jìn)尺2.0 m時隧道迎爆側(cè)拱腳震速時程曲線

    圖4 進(jìn)尺2.0 m時隧道迎爆側(cè)邊墻震速時程曲線

    圖5 震速云圖

    表3 不同爆破施工進(jìn)尺質(zhì)點最大震速 cm/s

    (2)襯砌震動應(yīng)力

    由計算結(jié)果可知,爆破震動應(yīng)力沿新建隧道工作面向周圍傳播,首先到達(dá)既有隧道迎爆側(cè)邊墻附近,由于應(yīng)力波反射拉伸作用,產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力,而后拉應(yīng)力迅速向拱頂和墻腳轉(zhuǎn)移,隨著應(yīng)力波的傳播和衰減,拉應(yīng)力波傳播到其背爆側(cè),既有隧道結(jié)構(gòu)不再出現(xiàn)拉應(yīng)力區(qū),應(yīng)力基本呈上下對稱分布。爆破進(jìn)尺越大,在偏壓的右上方出現(xiàn)的拉應(yīng)力越大,表現(xiàn)為拉破壞,破壞范圍較大。

    表4 既有隧道不同爆破進(jìn)尺質(zhì)點最大主應(yīng)力峰值 MPa

    表4為不同爆破施工進(jìn)尺既有隧道結(jié)構(gòu)質(zhì)點最大主應(yīng)力峰值,既有隧道在爆破荷載作用下,隨著爆破進(jìn)尺的增加,主應(yīng)力總體上呈線性增大趨勢。迎爆側(cè)所承受的應(yīng)力遠(yuǎn)高于背爆側(cè),迎爆側(cè)拱頂和邊墻腳部位受爆破沖積的影響最大,最大主應(yīng)力主要集中在拱頂,而邊墻附近的主應(yīng)力較少。圖6為既有隧道襯砌主應(yīng)力與最大震速關(guān)系曲線,由圖6可知,既有隧道襯砌最大震動速度與主應(yīng)力具有良好的線性關(guān)系?;貧w分析方程如下:σ=0.162Vmax-0.016,將既有隧道襯砌混凝土抗拉強度帶入上式,可得出控制最大爆破震動速度。經(jīng)計算,既有隧道襯砌邊墻的震動速度閾值為10.6 cm/s。

    圖6 不同爆破進(jìn)尺既有隧道主應(yīng)力與最大震速關(guān)系曲線

    3既有隧道監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

    施工采用楔形掏槽光面爆破,爆破施工進(jìn)尺1.5 m,炮孔直徑為φ42 mm,藥卷規(guī)格為φ35 mm×200 mm,炸藥主要為巖石粉狀乳化炸藥。掏槽眼間距60~75 cm,在其間梅花形設(shè)置減震空眼,周邊眼間距40 cm,并在靠近既有隧道側(cè)的周邊眼間設(shè)置減震空眼,裝藥集中度0.1~0.2 kg/m,最大單響裝藥量為2.1 kg。

    采用上述爆破參數(shù)進(jìn)行爆破試驗,在爆破試驗中既有隧道的最大震速為5.22 cm/s,震速數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化成震動波形如圖7所示。由實測結(jié)果可知,現(xiàn)場量測速度峰值分布和數(shù)值計算的結(jié)果基本一致,最大速度峰值在迎爆側(cè)邊墻腰部至拱腳范圍內(nèi),且兩種情況所得的速度峰值差距很小。實際施工過程中,有少數(shù)幾次爆破震速大于8 cm/s時,既有隧道的震動明顯,隧道內(nèi)二襯墻壁積灰震落,個別為防水而抹的水泥表皮有脫落現(xiàn)象,但隧道內(nèi)的老裂縫沒有明顯發(fā)展趨勢。綜合分析確定,新風(fēng)平嶺隧道爆破施工時,既有隧道襯砌震動速度預(yù)警值為6 cm/s,報警值8 cm/s,控制值10 cm/s。

    圖7 既有隧道迎爆側(cè)邊墻震速時程曲線

    4結(jié)論

    (1)現(xiàn)場量測速度值分布和數(shù)值計算的結(jié)果基本一致,最大值在迎爆側(cè)邊墻腰至拱腳范圍內(nèi),且兩種情況所得的速度峰值差距很小,既有隧道結(jié)構(gòu)迎爆側(cè)的震速要比背爆側(cè)大,這與既有研究結(jié)論相似。

    (2)在爆破沖積作用下,隨著時間的移動,既有隧道結(jié)構(gòu)主應(yīng)力依次出現(xiàn)在迎爆側(cè)邊墻、拱腳、拱頂、墻腳等位置,并且強度值由小變大,又由大變小后逐漸消失。由爆破引起的既有隧道結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力位于拱頂,拱頂周邊的圍巖易發(fā)生破壞,成為施工最不利區(qū)域。

    (3)既有隧道結(jié)構(gòu)邊墻部位的震速較大,而拱部和拱腳附近的震速較少,最大震速主要集中在墻腰至拱腳范圍內(nèi)。襯砌震動速度峰值主要集中在前4段,且第3、4段衰減較慢,襯砌震動速度隨著爆破進(jìn)尺的增加而不斷增加。

    (4)既有隧道結(jié)構(gòu)震速峰值由最大段裝藥量爆破引起,施工時要嚴(yán)格控制各個段別的裝藥量,選用上下臺階法開挖,并加大雷管相鄰段的段位差,避免應(yīng)力波疊加,減少爆破施工對既有隧道結(jié)構(gòu)安全的影響。

    (5)既有隧道襯砌最大震動速度與主應(yīng)力具有良好的線性關(guān)系,根據(jù)其線性,綜合分析既有隧道襯砌邊墻的震動速度閾值為10.6 cm/s。

    參考文獻(xiàn)

    [1]王明年,潘小馬,等.臨近隧道爆破振動響應(yīng)研究[J].巖土力學(xué),2004,25(3):412-414

    [2]王春梅.小間距隧道爆破對既有隧道振動影響分析[J].爆破,2013,30(2):84-89

    [3]姚勇,何川.并設(shè)小凈距隧道爆破振動響應(yīng)分析及控爆措施研究[J].巖土力學(xué),2009,30(9):2815-2822

    [4]畢繼紅,鐘建輝.臨近隧道爆破震動對既有隧道影響的研究[J].工程爆破,2004,10(4):69-73

    [5]馮仲仁,文曦.新建隧道爆破震動對既有隧道影響的數(shù)值分析[J].爆破,2008,25(4):20-23

    [6]王新宇,邵珠山.小凈距下穿鐵路隧道爆破震動的響應(yīng)研究[J].應(yīng)用力學(xué)學(xué)報,2013,30(4):527-531

    [7]劉國華,王振宇.爆破荷載作用下隧道動態(tài)響應(yīng)與抗爆分析[J].浙江大學(xué)學(xué)報,2004,38(2):204-209

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    [9]王克調(diào),丁任盛.下穿既有隧道爆破震動監(jiān)測技術(shù)[J].鐵道勘察,2009(6):60-62

    [10]張柯,白寶英.新建鐵路與其他鐵路公路并行時合理間距的研究[J].鐵道勘察,2014(6):83-88

    收稿日期:2016-02-20

    作者簡介:賈亮(1981—),男,2006年畢業(yè)于北京交通大學(xué)土木工程專業(yè),工學(xué)學(xué)士,工程師。

    文章編號:1672-7479(2016)03-0036-04

    中圖分類號:U455.41; U456

    文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A

    Shallow Buried Side Small Spacing Tunnel Blasting Impact on the Existing Tunnel Vibration Analysis

    JIA Liang

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