摻燒比對電控共軌柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)影響的試驗(yàn)研究

林少芳

(福州職業(yè)技術(shù)學(xué)院 技術(shù)工程系，福州 35000)

?

摻燒比對電控共軌柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)影響的試驗(yàn)研究

林少芳

(福州職業(yè)技術(shù)學(xué)院 技術(shù)工程系，福州 35000)

摘要：雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)排放在很大程度上由摻燒比決定，作者分別對發(fā)動(dòng)機(jī)燃用純柴油和柴油/LNG雙燃料進(jìn)行臺架試驗(yàn)，測試不同的摻燒比對電控共軌柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)的影響，研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)：隨著摻燒比的增大，油耗有所降低；隨著轉(zhuǎn)速的升高，油耗在低負(fù)荷下時(shí)有所升高，而在中高負(fù)荷工況下，油耗率降低；柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)HC與CO排放劣于純柴油模式，且HC隨著摻燒比的增大而增大、CO則反之。

關(guān)鍵詞：柴油引燃LNG；發(fā)動(dòng)機(jī)；摻燒

目前，對雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的研究已經(jīng)從普通的機(jī)械式燃料供給裝置發(fā)展為電控系統(tǒng)；從單點(diǎn)噴射發(fā)展到多點(diǎn)噴射；以及閉環(huán)控制的缸內(nèi)直噴等技術(shù)，使天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)具有越來越優(yōu)秀的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性與排放性[1]。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的最大摻燒比與發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、負(fù)荷密切相關(guān),同時(shí)摻燒比對排煙和HC、CO、NOX的排放量也有一定的影響[2]。通過前期的試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在LNG/柴油發(fā)動(dòng)機(jī)中應(yīng)用摻燒，與柴油摻燒相比，對發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性影響較小。為了進(jìn)一步研究摻燒比對LNG/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)油耗、排放等性能的影響，本試驗(yàn)一共設(shè)置了12個(gè)工況點(diǎn)分別進(jìn)行純柴油和雙燃料模式測試，尋找各種工況下的最佳摻燒比。

1電控共軌柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)摻燒方案

雙燃料系統(tǒng)中的天然氣是主要的燃料，天然氣的噴射量、引燃柴油量是燃料供給系統(tǒng)中兩個(gè)最重要的控制參數(shù)。NG/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)中，天然氣/柴油的摻燒形式可以分為兩種：一種是部分負(fù)荷燃燒，即天然氣在發(fā)動(dòng)機(jī)處于中小負(fù)荷時(shí)，不參與燃燒；另一種是天然氣在發(fā)動(dòng)機(jī)所有工況中均參與燃燒做功。LNG/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)選取電控共軌柴油機(jī)作為研究對象，此處選擇第一種燃燒方式，即隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷的變化，天然氣的供給量也隨之變化，并在中、高負(fù)荷工況時(shí)，作為主要燃料進(jìn)行燃燒做功[3，4]。

本試驗(yàn)采用的LNG/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)仍繼續(xù)沿用原柴油機(jī)的供油系統(tǒng)，加裝獨(dú)立的LNG供氣系統(tǒng)。進(jìn)氣方式選擇進(jìn)氣口噴射的形式，LNG經(jīng)過汽化器汽化后經(jīng)調(diào)壓器進(jìn)入噴漆軌，噴氣軌根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的工況在預(yù)定的配氣相位向進(jìn)氣口噴氣。

2試驗(yàn)裝置和方法

2.1試驗(yàn)裝置

發(fā)動(dòng)機(jī)性能測試的最主要方法是臺架試驗(yàn)，本試驗(yàn)采用的臺架主要分為兩個(gè)部分，發(fā)動(dòng)機(jī)測試臺架和控制部分，臺架主要包括有冷卻液溫度控制系統(tǒng)、電力測功機(jī)及相應(yīng)控制系統(tǒng)、燃料供給系統(tǒng)等?？刂葡到y(tǒng)由控制器和顯示器組成。發(fā)動(dòng)機(jī)測試臺架安裝在配備空調(diào)恒溫恒濕系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)室中，實(shí)驗(yàn)室通過該系統(tǒng)將試驗(yàn)溫度控制在25℃左右，濕度控制在50%±10%RH范圍內(nèi)。試驗(yàn)用柴油機(jī)由6缸、四沖程、渦輪增壓中冷、強(qiáng)制水冷柴油機(jī)改造而成，主要技術(shù)參數(shù)見表1，試驗(yàn)中所用測試設(shè)備見表2。

表1　試驗(yàn)用柴油機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

表2　設(shè)備主要技術(shù)參數(shù)

2.2試驗(yàn)方法

本試驗(yàn)采取低負(fù)荷下采用純柴油，中高負(fù)荷下采取柴油引燃LNG的方案，對LNG的摻燒特性及燃燒特性進(jìn)行研究。

首先手動(dòng)操作將燃料模式開關(guān)調(diào)至純柴油模式，將油門開到最大，通過操作臺架控制系統(tǒng)，逐漸增加發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷，使轉(zhuǎn)速分別穩(wěn)定于1000rpm、1600rpm、2200rpm下進(jìn)行測試。然后再通過操作燃料模式開關(guān)至柴油/LNG雙燃料模式，待發(fā)動(dòng)機(jī)工作平穩(wěn)后，控制測功機(jī)增加發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)載，使發(fā)動(dòng)機(jī)在相應(yīng)目標(biāo)轉(zhuǎn)速下運(yùn)轉(zhuǎn)，然后調(diào)整燃油供給量和供氣量至目標(biāo)工況，待運(yùn)行穩(wěn)定后對相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行測試。為了測試發(fā)動(dòng)機(jī)純柴油模式和雙燃料摻燒模式下的油耗，測試還將在部分負(fù)荷工況下進(jìn)行，本試驗(yàn)選擇以1600rpm作為目標(biāo)轉(zhuǎn)速，負(fù)荷率分別為25%、50%、75%、100%四個(gè)工況點(diǎn)進(jìn)行測試，測得每一負(fù)荷率下的純?nèi)加拖牧恐?，切換到摻燒模式下，利用測功機(jī)進(jìn)行加載，仍然保持發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速1600rpm進(jìn)行雙燃料模式試驗(yàn)測試。

3試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1最大摻燒比

圖3.1　測試工況下最大摻燒比

當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)處于不同轉(zhuǎn)速時(shí)，其各試驗(yàn)工況點(diǎn)的最大摻燒比如圖3.1所示。通過對比可以得知：當(dāng)固定發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)荷時(shí)，提高發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，最大摻燒比下降趨勢明顯；當(dāng)轉(zhuǎn)速不變，隨著負(fù)荷的增大，摻燒比呈上升趨勢，在負(fù)荷率為75%左右時(shí)達(dá)到最大，此時(shí)，如果再增加負(fù)荷，摻燒比有所回落。

3.2過量空氣系數(shù)

發(fā)動(dòng)機(jī)在不同摻燒比工況1000rpm、1600rpm及2200rpm三個(gè)測試轉(zhuǎn)速下，燃用雙燃料與純柴油模式的過量空氣系數(shù)曲線對比如圖3.2所示。通過對比可以得出，固定發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與摻燒比時(shí)，提高發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷有利于降低過量空氣系數(shù)；而在發(fā)動(dòng)機(jī)處于相同轉(zhuǎn)速下時(shí)，同等負(fù)荷工況下，隨摻燒比的增大，LNG與柴油的摻混燃料的過量空氣系數(shù)變化趨勢不明顯；這是因?yàn)樘岣邠綗?，降低引燃柴油噴射量，而以氣態(tài)的形式進(jìn)入氣缸的天然氣將會占據(jù)了比柴油更多體積，使進(jìn)入燃燒室新鮮空氣的量進(jìn)一步降低，導(dǎo)致過量空氣系數(shù)一定程度的降低；另一方面，天然氣理論空氣比為17.4∶1，柴油的理論空燃比為14.3∶1，天然氣的低熱值hμ等于49.54MJ/kg，柴油的低熱值hμ等于42.5MJ/kg，也就意味著在天然氣與柴油都完全燃燒的情況下，釋放相同的熱量，天然氣-空氣混合氣需要略多于柴油-空氣理論混合氣的量，從而在一定程度上改變了原過量空氣系數(shù)。小負(fù)荷、大摻燒比時(shí)，由于小負(fù)荷時(shí)燃料消耗率的增加，造成雙燃料過量空氣系數(shù)略有增大。

圖3.2　不同工況下λ對比曲線

圖3.3　最佳噴油正時(shí)

3.3噴油正時(shí)

發(fā)動(dòng)機(jī)在不同摻燒比工況時(shí)，在三個(gè)測試轉(zhuǎn)速下，四個(gè)負(fù)荷下的最佳噴油正時(shí)曲線對比如圖3.3所示。通過對比可得，提高摻燒比時(shí)，負(fù)荷率為25%的最佳噴油正時(shí)曲線在低摻燒比時(shí)走向較為平穩(wěn)，當(dāng)摻燒比大于50%后出現(xiàn)不同增長趨勢，在1000rpm工況下，最佳噴油正時(shí)呈推遲趨勢；而當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1600rpm時(shí)，提高摻燒比將會導(dǎo)致最佳噴油正時(shí)增加；在2200rpm時(shí)則出現(xiàn)呈先上升后回落趨勢。另一方面在1000rpm時(shí)，隨著負(fù)荷率的上升呈現(xiàn)出相同趨勢；而在2200rpm時(shí)，提高發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷率，發(fā)動(dòng)機(jī)的最佳噴油正時(shí)與轉(zhuǎn)速為1000rpm時(shí)的變化趨勢恰恰相反。

3.4燃油經(jīng)濟(jì)性分析

當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)處于不同摻燒比、不同轉(zhuǎn)速、不同負(fù)荷時(shí)，其經(jīng)濟(jì)性曲線對比如圖3.4所示。可以得出，負(fù)荷率為25%時(shí)，在三種轉(zhuǎn)速下?lián)綗瘸氏壬蠼档淖兓厔?；在發(fā)動(dòng)機(jī)處于負(fù)荷率為50%、75%及100%工況時(shí)，在相同摻燒比下雙燃料模式下的油耗率下降更為明顯。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)在小負(fù)荷工況下工作時(shí)，隨著摻燒比的增大，油耗率上升的原因在于隨著引燃柴油量的減少，為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力輸出，必須相應(yīng)供應(yīng)更多的天然氣，而氣態(tài)的天然氣勢必會比柴油占據(jù)更多的燃燒室空間，導(dǎo)致進(jìn)入燃燒室的新鮮充氣量有所降低，使得天然氣難以充分燃燒，殘余天然氣中的未燃燃料增多，導(dǎo)致油耗率上升。當(dāng)摻燒比達(dá)到某一極值點(diǎn)后，繼續(xù)升高會使發(fā)動(dòng)機(jī)油耗率有所下降，這是因?yàn)殡S著天然氣比例的上升，以氣態(tài)進(jìn)入氣缸的天然氣更容易與缸內(nèi)空氣形成均勻的混合氣，使氣缸中混合氣濃度可以略微上升，加速火焰?zhèn)鞑ニ俣龋瑥亩闺p燃料模式發(fā)動(dòng)機(jī)的油耗率有所降低。

圖3.4　油耗率對比曲線

圖3.5　渦后排溫對比曲線

3.5排氣溫度分析

不同摻燒比下，發(fā)動(dòng)機(jī)在天然氣-柴油摻燒模式與純柴油模式的總排氣溫度對比曲線如圖3.5所示。與純柴油模式相比，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速處于1000rpm時(shí)，隨著摻燒比的增大，排氣溫度變化不大，僅在50%與75%負(fù)荷時(shí)，在摻燒比大于90%時(shí)排溫有少許上升；在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速處于1600rpm和2200rpm轉(zhuǎn)速時(shí)，渦輪增壓器后排氣溫度與純柴油模式時(shí)相比，略有降低。這是由于天然氣-柴油摻混模式的混合氣與純柴油相比，混合氣更加均勻，燃燒速度快，使缸內(nèi)熱量在缸內(nèi)快速累積，使排氣溫度更高。

3.6排放性能分析

(1)NOx

發(fā)動(dòng)機(jī)在三種轉(zhuǎn)速下不同摻燒比工況時(shí)，NOx排放對比情況如圖3.6所示。通過對比可以得出，在不同摻燒比下，在1000rpm轉(zhuǎn)速下，與純柴油模式相比，天然氣-柴油摻燒模式的NOx排放在摻燒比低于50%時(shí)略高于純柴油模式，但隨著摻燒比的變化不大；摻燒比繼續(xù)升高則會影響NOx的升高，至摻燒比70%左右時(shí)達(dá)到極值點(diǎn)，繼續(xù)升高NOx的排放有所下降；在轉(zhuǎn)速為1600rpm與2200rpm時(shí)，隨著負(fù)荷的升高NOx的排放均呈先升后降趨勢。

(2)HC

圖3.7為不同摻燒比，發(fā)動(dòng)機(jī)在1000rpm、1600rpm、2200rpm三個(gè)測試轉(zhuǎn)速下HC排放對比。隨著摻燒比升高，發(fā)動(dòng)機(jī)燃用雙燃料時(shí)HC排放大都呈現(xiàn)逐漸升高趨勢，而僅在在少數(shù)工況下出現(xiàn)在摻燒比為70%左右時(shí)HC驟然下降后再升高現(xiàn)象。在天然氣-柴油模式下發(fā)動(dòng)機(jī)HC排放高于純柴油模式是由于天然氣是在被噴氣閥噴入進(jìn)氣歧管與空氣預(yù)混，在采用可變正時(shí)(VVT)發(fā)動(dòng)機(jī)中，大都采用氣門疊開技術(shù)提高充氣效率，在氣門疊開期間，會有一部分預(yù)混混合氣隨殘余廢氣進(jìn)入排氣管；同時(shí)，與柴油的隨噴隨燃相比形成的局部較濃混合氣相比，天然氣與空氣混合形成的混合氣更稀，不易燃燒完全；另外，在壓縮沖程中被擠入活塞與氣缸、氣缸蓋與箱體之間的天然氣亦無法燃燒。處于氣缸壁附近激冷區(qū)的HC也是排放中的重要組成部分。在某些工況下，摻燒比為70%左右時(shí)，HC排放劇烈不穩(wěn)定現(xiàn)象是由于此處噴油正時(shí)增大所致，隨引燃柴油噴射量的增加，由提前噴油時(shí)刻而帶來利處被很快消除，HC排放亦隨之升高。

圖3.6　NOx排放對比曲線

圖3.7　HC排放對比曲線Figure4.13 HC Emission Curve

(3)CO

不同摻燒比下雙燃料與純柴油模式CO排放變化曲線對比如圖3.8所示。在所有試驗(yàn)測試工況點(diǎn)，純柴油模式的CO的排量均低于雙燃料模式，且隨著摻燒比的增高，CO排放在雙燃料模式下呈現(xiàn)先增加后減少趨勢。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)處于1000rpm外特性工況時(shí)，CO排放惡化嚴(yán)重，而在1600rpm、2200rpm外特性下未見該現(xiàn)象發(fā)生。

在發(fā)動(dòng)機(jī)中，CO的排放主要是由于引燃柴油和天然氣在燃燒過程中未完全氧化生成，生成條件主要受氧氣濃度、反應(yīng)時(shí)間及溫度影響。在摻燒比較低時(shí)，由于燃燒室中的混合氣濃度較低，燃燒過程中容易產(chǎn)生失火現(xiàn)象，導(dǎo)致不完全氧化生成的CO的量增加。提高摻燒比，混合氣濃度隨之增加，燃燒條件得以改善，抑制了CO生成。而在在大負(fù)荷工況，由于缸內(nèi)溫度升高導(dǎo)致排溫也隨之升高，CO的后氧化條件得以改善，因此，在大負(fù)荷乃至外特性下CO的排放稍低。

4)CO2

發(fā)動(dòng)機(jī)在測試工況下不同摻燒比工況CO2排放的對比如圖3.9所示。隨著摻燒比的增大，在各個(gè)測試轉(zhuǎn)速下發(fā)動(dòng)機(jī)的CO2排放均呈現(xiàn)降低趨勢；當(dāng)保持轉(zhuǎn)速不變時(shí)，提高發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷，CO2排放也隨之增加。這是由于天然氣中的C所占的比重較低，一般情況下，在烷烴燃料中，C/H越低，燃燒產(chǎn)物中CO2中占比就越低；在另一方面，隨著摻燒比的升高，雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)中的天然氣所占的比重就越來越多，也會導(dǎo)致CO2的排放量降低。另外，保持摻燒比不變時(shí)，提升摻燒比也有益于增加CO2排放量。

圖3.8　CO排放對比曲線

圖3.9　CO2排放對比曲線

4結(jié)論

(1)在低速小負(fù)荷工況下，雙燃料模式經(jīng)濟(jì)性比純柴油略差，提升摻燒比有助于經(jīng)濟(jì)性的提高；而提升轉(zhuǎn)速時(shí)，油耗率呈現(xiàn)先增后減趨勢。

(2)在部分負(fù)荷工況下，柴油引燃LNG發(fā)動(dòng)機(jī)HC與CO排放劣于純柴油模式，提高HC與摻燒比成正比例關(guān)系、CO則反之；雙燃料模式碳煙排放明顯優(yōu)于原機(jī)。

參考文獻(xiàn)：

[1]杜連功．各國天然氣汽車的現(xiàn)狀和趨勢[J].世界汽車，1997(2):6-8.

[2]邵恩坡，等. 柴油機(jī)燃用液化石油氣的摻燒比和排放的試驗(yàn)研究[J]．交通標(biāo)準(zhǔn)化，2006(154):183-186.

[3]張延峰，等. 柴油/天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)改裝方案分析[J]. 農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2004(3):167-171.

[4]汪佳麗．LNG缸內(nèi)液噴對混合氣形成影響的仿真研究[D]．長春：吉林大學(xué)，2011.

責(zé)任編輯：程艷艷

Experimental Research on Affects of Mixed Burning Ratio on LNG Engine Combusted by Electronic Control Common Rail Diesel

LIN Shaofang

(Department of Technology Engineering, Fuzhou Polytechnic College, Fuzhou 35000, China)

Abstract：The emissions of dual-fuel engine are decided by mixed burning ratio to a big extent. This paper respectively makes bench tests on the engines burning pure diesel and diesel/LNG dual-fuel to test the affects of different mixed burning ratios on LNG engine ignited by common rail diesel with electronic control. The results show that, with the increase of mixed burning ratio, the fuel consumption reduces; with the increase of speed, fuel consumption increases under the low load condition, while the fuel consumption rate reduces in middle or high load condition; HC and CO emissions of LNG engine ignited by diesel are worse than those with pure diesel pattern, and HC will increase but CO decrease with the increase of mixed burning ratio.

Keywords：LNG engine ignited by diesel; engine; mixed burning

收稿日期：2016-03-23

基金項(xiàng)目：2015年福建省中青年教師教育科研項(xiàng)目(JA15803)

作者簡介：林少芳(1976-)，女，福建莆田人，講師，碩士，主要從事汽車新能源和汽車材料方面研究。

中圖分類號：U464；TK437

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1009-3907(2016)06-0013-06