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    矮塔斜拉橋箱梁大懸臂翼板端部錨固區(qū)剪力分配研究

    2016-07-20 06:07:27陳玉剛陳克堅錢永久楊華平
    四川建筑 2016年3期
    關鍵詞:有限元法

    陳玉剛, 黎 璟, 陳克堅, 錢永久, 楊華平

    (1. 中鐵二院工程集團有限責任公司,四川成都 610031; 2. 西南交通大學,四川成都 610031)

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    矮塔斜拉橋箱梁大懸臂翼板端部錨固區(qū)剪力分配研究

    陳玉剛1, 黎璟2, 陳克堅1, 錢永久2, 楊華平2

    (1. 中鐵二院工程集團有限責任公司,四川成都 610031; 2. 西南交通大學,四川成都 610031)

    【摘要】以某矮塔斜拉橋為工程背景,構(gòu)建了箱梁大懸臂翼板端部錨固區(qū)域的三維實體有限元模型。通過分析斜拉索豎向索力在錨固區(qū)域的剪應力分布和剪力分配規(guī)律,發(fā)現(xiàn)斜拉索豎向索力由縱橫格梁和翼板共同承擔??v格梁承擔約1/4豎向剪力,翼板承擔30 %豎向剪力,橫格梁承擔剪力不足50 %,而假定剪力全部由橫格梁承擔的常規(guī)方法會導致截面設計過于保守。研究成果可為同類橋型斜拉索錨固區(qū)域構(gòu)造與配筋優(yōu)化設計提供參考。

    【關鍵詞】矮塔斜拉橋;大懸臂翼板;端部錨固;剪力分配;有限元法

    對于矮塔斜拉橋,巨大的索力由索梁錨固區(qū)傳遞至主梁,使得該區(qū)域應力集中問題嚴重,因此錨固區(qū)域的構(gòu)造設計往往是一大重點和難點。近年來,通過模型試驗和有限元模擬等方法,國內(nèi)對斜拉橋錨固區(qū)應力狀況進行了廣泛的研究[1-4],且主要針對采用鋼箱梁的斜拉橋,而對于混凝土矮塔斜拉橋錨固區(qū)域的研究極少。同時,錨固位置的選擇也十分重要,當雙索面斜拉索布置在箱形主梁斷面兩側(cè)的翼板端部時,拉索可對結(jié)構(gòu)體系提供較大抗扭剛度,有利于結(jié)構(gòu)的抗風穩(wěn)定。而當混凝土箱梁翼板懸臂較大時,對翼板承載能力要求較高,一般需要在懸臂翼板設置縱橫格梁加勁,以便斜拉索的索力安全傳遞至梁體[4]。這使得該區(qū)域構(gòu)造更加復雜,應力分布和剪力傳遞途徑不甚明確。

    按照常規(guī)設計方法,設計者通常認為由于斜拉索索距較大,豎向索力主要在橫格梁的作用下沿橫橋向傳遞至梁體,縱格梁對剪力傳遞作用較小,忽略縱向抗剪承載能力。同時在橫向傳遞的過程中,將傳力截面簡化為T型截面,僅考慮橫格梁抗剪承載能力而忽略翼板抗剪。該設計方法簡潔粗略,尚未考慮到縱格梁高幾乎與橫格梁相同,能極大增加翼板縱向剛度,同時翼板較厚且兩側(cè)存在梁體約束,不完全等同于常規(guī)T型截面。研究斜拉索索力,尤其是斜拉索豎向索力在大懸臂翼板的傳遞途徑和剪力分配規(guī)律,討論縱格梁和翼板對抗剪的貢獻,對優(yōu)化箱梁的構(gòu)造尺寸,確保斜拉索在混凝土箱梁翼板端部錨固安全起到至關重要的作用。

    本文以黃龍帶矮塔斜拉橋為工程實例,以箱梁翼板端部索梁錨固區(qū)為研究對象,建立局部實體有限元模型,分析了斜拉索豎向索力在混凝土翼板和縱橫格梁產(chǎn)生的剪應力分布狀況,通過應力積分討論了剪力的分配規(guī)律,為斜拉索錨固區(qū)大懸臂翼板的構(gòu)造尺寸擬定和配筋設計提供參考。

    1主梁及拉索錨固區(qū)構(gòu)造特點

    黃龍帶矮塔斜拉橋立面布置如圖1所示??鐝?108+208+108)m,橋?qū)?×21.5m。上部結(jié)構(gòu)采用左右分修單箱雙室混凝土箱形梁,跨中梁高3.8m,根部梁高6.0m,翼板懸臂4m。三柱分離式索塔,斜拉索扇形布置,索距8m,在分修箱梁的翼板懸臂端錨固,斜拉索錨固于縱橫格梁的節(jié)點處。

    圖1 黃龍帶矮塔斜拉橋立面(單位:m)

    主梁斷面及錨固區(qū)構(gòu)造如圖2所示。拉索錨固區(qū)主要構(gòu)造特點是懸臂翼板相對較厚(0.35m),縱橫格梁間距較大,構(gòu)造尺寸較小,縱橫格梁對翼板起加勁作用,截面不屬于常規(guī)的T型梁截面。①翼板端部小縱格梁0.4m(寬)×1.35m(高),顯著提高懸臂翼板端部的縱向剛度,約束和減小翼板變形,與加厚的臂翼板共同傳遞并承擔斜拉索的水平分力。②橫格梁0.6m(寬)×1.35~1.7m(高),間距8m(與索距保持一致),與加厚的翼板共同傳遞并承擔斜拉索豎向分力產(chǎn)生的剪力和彎矩。

    圖2 主梁斷面及錨固區(qū)構(gòu)造(單位:cm)

    2常規(guī)T型梁截面抗剪強度計算方法

    常規(guī)混凝土T型梁一般指梁高較大、翼板厚度相對較薄的T型梁,翼板厚度一般在梁高的1/12~1/8之間,最大不超過梁高的1/6。T型梁截面上任意一點的剪應力計算公式為:

    (1)

    式中:V為計算截面沿腹板平面的剪力;S為計算剪應力處以上截面對中和軸的面積矩;I為截面慣性矩;tw為腹板厚度。

    混凝土T型梁腹板剪應力沿高度方向按拋物線規(guī)律變化,在截面中和軸位置剪應力達到最大。由于位于截面上緣的翼板厚度較薄,剪應力較小,其抗剪承載能力一般不超過截面抗剪承載能力的5 %。

    規(guī)范中混凝土梁的抗剪承載能力由混凝土、箍筋、彎起鋼筋(含預應力彎起鋼筋)3部分組成。對常規(guī)混凝土T型梁,考慮到翼板對截面抗剪承載能力的貢獻不大,在規(guī)定抗剪構(gòu)造要求和抗剪承載能力計算時,忽略了翼板對截面抗剪承載能力的有利影響,僅考慮腹板混凝土的抗剪作用。

    3拉索錨固區(qū)域剪應力及剪力分析

    3.1有限元模型

    選取典型位置梁段作為研究分析對象,利用有限元分析軟件FEA構(gòu)建三維實體模型,為提高模型的計算精度,劃分六面體單元進行計算。模型對錨墊板、倒角等細節(jié)進行了模擬,以確保結(jié)果的準確性。模型如圖3所示。

    (a)整體模型

    (b)模型細部圖3 有限元模型

    根據(jù)圣維南原理,本模型選取研究對象前后7m作為應力擴散區(qū)域,利用全橋整體計算所得的剛度系數(shù),建立柔性位移約束,確保邊界條件模擬的合理和正確。模型僅考慮索力荷載,以單元面壓力形式施加于錨墊板上。

    3.2拉索錨固區(qū)豎向剪應力分布研究

    斜拉索豎向索力通過縱橫格梁及懸臂翼板向主梁傳遞,研究選取拉索錨固區(qū)域的隔離體作為考察對象(圖4),斜拉索的豎向分力在隔離體交界面上產(chǎn)生豎向剪應力。錨固區(qū)域剪切面包括A斷面、B1斷面和B2斷面。A斷面由橫格梁和順橋向翼板組成,斷面長度3.5m;B1斷面、B2斷面由縱格梁和橫橋向翼板組成,斷面長度3.5m;其中,B1斷面靠近跨中,B2剖斷面靠近索塔。A斷面、B1斷面、B2斷面上的豎向剪應力分布論述如下:

    圖4 隔離體示意

    3.2.1A斷面剪應力分布

    A斷面是橫格梁和順橋向翼緣板組成的T型斷面,常規(guī)設計一般只考慮該斷面橫格梁(即腹板)的抗剪承載能力,而忽略翼緣板的抗剪承載能力。拉索錨固區(qū)A斷面與常規(guī)T型梁斷面有所區(qū)別,表現(xiàn)為腹板高度較小且翼緣板較厚,同時翼緣板兩側(cè)存在梁體的約束。因此有必要對A斷面剪應力分布進行研究,分析翼緣板剪應力與腹板剪應力的關系,著重研究翼緣板對抗剪的貢獻。A斷面橫格梁(腹板)的豎向剪應力如圖5所示。

    圖5 A斷面橫格梁(腹板)豎向剪應力(單位:MPa)

    A斷面橫格梁(腹板)對抗剪貢獻較大,其剪應力分布規(guī)律與常規(guī)T型梁斷面基本一致。計算結(jié)果顯示,腹板剪應力基本按拋物線分布,最大為3.13MPa。同時,由于A斷面截面形式的特殊性(翼緣板較厚),翼緣板下緣仍存在較大剪應力。

    A斷面翼緣板上緣、翼緣板中線和翼緣板下緣豎向剪應力如圖6所示。水平方向,翼緣板剪應力在靠近橫格梁(腹板)位置達到最大值,遠離橫格梁(腹板)逐漸減?。回Q直方向,翼緣板剪應力自上問下顯著增大,建模數(shù)值計算的結(jié)果與理論計算的結(jié)果保持一致,在翼緣板上緣剪應力較小,但在翼緣板下緣剪應力最大達1.43MPa,達到橫格梁(腹板)剪應力最大值3.13MPa的45 %。同時因為翼緣板較厚,剪切面積大,不能忽略翼緣板的抗剪作用。

    圖6 A斷面翼緣板豎向剪應力(單位:MPa)

    3.2.2B1斷面、B2斷面剪應力分布

    B1斷面、B2斷面由縱格梁和橫橋向翼板組成,縱格梁對翼緣板起加勁作用。由于斜拉索索距較大,普遍認為斜拉索豎向索力沿橫隔梁橫橋向傳遞,位于懸臂端的縱格梁的作用較小,并忽略沿縱向傳遞的截面抗剪承載能力(即B1斷面、B2斷面的抗剪承載能力)。計算表明,B1斷面、B2斷面上的剪應力均較大,剪應力分布規(guī)律也基本一致,僅數(shù)值有差異。B1斷面剪應力分布如圖7所示。

    圖7 B1斷面剪應力分布(單位:MPa)

    圖示翼緣板應力相對較小,在縱格梁處急劇增大,說明剪應力主要分布于縱格梁,并按拋物線規(guī)律分布,最大剪應力1.80MPa。其值達到橫格梁最大剪應力(2.75MPa)的65 %。圖7顯示縱格梁顯著提高了順橋向的剛度,部分斜拉索豎向索力通過縱格梁沿順橋向方向傳遞,因此,B1斷面、B2斷面上的抗剪承載能力(含縱格梁和橫橋向翼板)也都不能忽略。

    3.3斜拉索豎向索力在錨固區(qū)剪力分配研究

    由應力分析可知,斜拉索在混凝土箱梁端部錨固時,由橫格梁、縱格梁、翼緣板共同組成承擔斜拉索豎向索力產(chǎn)生的豎向抗剪作用,各組成部分承擔的剪力值大小、比例與斜拉索索距、橫、縱格梁和翼緣板的構(gòu)造尺寸相關。

    通過截面上的剪應力積分,可以定量得到隔離體交界面上各部位的剪力值,從而定量得到斜拉索豎向索力在翼緣板和縱橫格梁產(chǎn)生的剪力的分配比率,作為該區(qū)域構(gòu)造尺寸擬定和配筋設計的依據(jù)。豎向剪應力積分得到的各面豎向剪力值及分配見表1。

    A斷面上翼板和橫格梁剪力合計2 318kN,占全部剪力的65.04 %,B1斷面、B2斷面上翼板和縱格梁剪力合計1 246kN,占全部剪力的34.96 %,表明縱格梁對剪(應)力的傳遞和分配有重要影響,約1/3的剪力沿順橋向傳遞。其中縱格梁承擔全部剪力的24.9 %,即總剪力的1/4由縱格梁承擔,設計時應注意縱格梁的構(gòu)造和箍筋布置。

    斷面上縱格梁和橫格梁上的剪力合計2 477kN,占全部剪力的69.5 %,翼板上的剪力合計1 087kN,占全部剪力的30.5 %,表明對于較寬厚度翼板的T型截面梁,翼板同樣承擔較大部分的剪力,設計時應優(yōu)化縱橫格梁的構(gòu)造和配筋,同時加強翼板的抗剪箍筋布置,確保翼板的安全。

    表1 隔離體交界面上剪力值及分配比例

    A斷面橫格梁上的剪力1 590kN,占全部剪力的44.61 %,表明橫格梁上分配到的剪力不足全部剪力的50 %,與常規(guī)設計剪力全部由橫格梁承擔相去甚遠,橫格梁在構(gòu)造和配筋設計時可做較大幅度的優(yōu)化。

    4結(jié)論

    本文結(jié)合黃龍帶矮塔斜拉橋,并基于專業(yè)有限元分析軟件,進行了懸臂端部錨固區(qū)域豎向剪應力分布及剪力分配研究,結(jié)論如下:

    (1)橫格梁上分配到的剪力不足全部剪力的50 %,常規(guī)抗剪設計方法考慮橫格梁承擔全部剪力過于保守,橫格梁在構(gòu)造和配筋設計時可做較大幅度的優(yōu)化;

    (2)在縱格梁的加勁作用下,約1/3剪力沿順橋向傳遞,總剪力的1/4由縱格梁承擔,設計時應對縱格梁進行抗剪驗算;

    (3)在索力作用下,寬厚翼板分配剪力約占總剪力30 %,設計時需加強翼板的抗剪箍筋布置,確保翼板的安全。

    參考文獻

    [1]顏海,范立礎.大跨度斜拉橋索梁錨固中的非線性接觸問題[J].中國公路學報,2004, 17(2):47-50.

    [2]朱勁松,肖汝誠,曹一山.杭州灣跨海大橋索梁錨固節(jié)點模型試驗研究[J].土木工程學報,2007, 40 (1):49-53.

    [3]劉寶峰,高建輝,楊磊,等.黑瞎子島烏蘇大橋索梁錨固結(jié)構(gòu)模型靜力試驗研究[J].橋梁建設,2013(6):13-18.

    [4]陳從春.矮塔斜拉橋設計理論核心問題研究[D].同濟大學,2006.

    [作者簡介]陳玉剛(1971~),男,工學學士,高級工程師,從事橋梁結(jié)構(gòu)設計。

    【中圖分類號】U441+.5

    【文獻標志碼】A

    [定稿日期]2015-12-24

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