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    螺栓位置對(duì)單側(cè)外伸端板連接節(jié)點(diǎn)性能的影響

    2016-07-20 06:07:25亮,
    四川建筑 2016年3期
    關(guān)鍵詞:極限承載力端板

    王 亮, 宋 戈

    (山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院, 山東青島 266590)

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    螺栓位置對(duì)單側(cè)外伸端板連接節(jié)點(diǎn)性能的影響

    王亮, 宋戈

    (山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院, 山東青島 266590)

    【摘要】高強(qiáng)螺栓端板連接節(jié)點(diǎn),以其延性好、抗震性能優(yōu)越、施工方便等特點(diǎn)在多高層鋼框架結(jié)構(gòu)中廣泛應(yīng)用。應(yīng)用ANSYS,通過(guò)數(shù)值模擬的方法,分析螺栓布置位置對(duì)單側(cè)外伸端板連接節(jié)點(diǎn)性能的影響。通過(guò)改變受拉梁翼緣兩側(cè)螺栓豎向間距,分析螺栓撬力的變化情況,進(jìn)而分析節(jié)點(diǎn)的性能變化。分析結(jié)果表明,螺栓豎向間距的減小可以減小螺栓撬力,一定程度上增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)初始剛度以及極限承載力。

    【關(guān)鍵詞】高強(qiáng)螺栓;端板;連接結(jié)點(diǎn);螺栓間距;撬力;初始剛度;極限承載力

    1引言

    外伸端板連接節(jié)點(diǎn)因其延性好、抗震性能優(yōu)越、便于施工等特點(diǎn)在多高層鋼結(jié)構(gòu)中廣泛應(yīng)用。其初始剛度、極限承載力等性能要優(yōu)于平齊式端板連接節(jié)點(diǎn)以及矮端板連接節(jié)點(diǎn)。研究表明,影響外伸式端板連接節(jié)點(diǎn)性能的因素主要有端板厚度、梁高、端板加筋肋、螺栓直徑以及螺栓位置等[1]。其中有若干因素通過(guò)影響螺栓撬力,進(jìn)而對(duì)節(jié)點(diǎn)的性能產(chǎn)生影響。

    國(guó)內(nèi)外許多研究表明:T形連接件腹板上有拉力作用時(shí),在T形連接件翼緣的板件之間有接觸壓力的產(chǎn)生,導(dǎo)致螺栓所受拉力大于實(shí)際外荷載分配給螺栓的拉力。板件間的接觸壓力所引起的螺栓拉力增大的部分稱為螺栓撬力,螺栓撬力應(yīng)該為上下翼緣間接觸壓力的合力。撬力的出現(xiàn)必將降低螺栓的承載力[2]。我國(guó)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中規(guī)定高強(qiáng)度摩擦型螺栓連接其承載力設(shè)計(jì)值取0.8P(P為預(yù)拉力)[3],原因是實(shí)驗(yàn)表明外加拉力過(guò)大時(shí)螺栓會(huì)發(fā)生松弛現(xiàn)象,顯然,松弛現(xiàn)象與螺栓撬力的產(chǎn)生有關(guān),所以規(guī)范中考慮其影響,對(duì)螺栓承載力進(jìn)行了折減。同時(shí)國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于如何從構(gòu)造上盡可能的減小螺栓撬力也展開了相應(yīng)的研究。

    本文利用有限元分析軟件ANSYS建立單側(cè)外伸端板節(jié)點(diǎn)實(shí)體模型,通過(guò)改變受拉梁翼緣兩側(cè)螺栓豎向間距來(lái)分析其對(duì)螺栓撬力以及節(jié)點(diǎn)性能的影響。

    2螺栓豎距對(duì)撬力的影響

    2.1撬力對(duì)節(jié)點(diǎn)受力的影響

    在高強(qiáng)度螺栓受拉連接中,如T形件連接、角鋼連接、端板連接等,在受力后由于垂直于連接件(螺栓)的板件彎曲變形,被連接板件之間必然出現(xiàn)一定的縫隙以及接觸面,端板的彎曲變形形成杠桿作用,使得螺栓受到撬開作用而出現(xiàn)附加撬力和彎曲現(xiàn)象(圖1),所以螺栓實(shí)際受力應(yīng)該是外加荷載與其所受撬力之和,即P=Q+T。其中P為螺栓內(nèi)力,Q為撬力,T為外加荷載。由于螺栓受力狀態(tài)非常復(fù)雜,且與被連接板件的變形程度有關(guān),螺栓承受的彎矩值很難確定。研究表明撬力大小和分布規(guī)律與板件尺寸、螺栓直徑與排列方式、連接的細(xì)部構(gòu)造措施等很多因素有關(guān),難以精確計(jì)算[4]。

    圖1 受拉螺栓撬力圖

    已有研究表明,當(dāng)受拉翼緣兩側(cè)螺栓距離相等時(shí),兩側(cè)螺栓內(nèi)力也近似相等,所以可以通過(guò)建立T形連接件來(lái)近似模擬受拉側(cè)螺栓及板件變形受力情況(圖1)。其破壞模式可分為三種[6]。

    (1)當(dāng)T形板件端板較厚,剛度較大時(shí),此時(shí)端板的彎曲變形較小,在外荷載作用下,螺栓的伸長(zhǎng)變形大于端板的彎曲變形,T形件發(fā)生如圖2(a)所示的變形,從圖中可知此時(shí)端板的接觸壓力面積較小,甚至沒(méi)有,則螺栓因端板變形引起的螺栓撬力很小,此時(shí)節(jié)點(diǎn)因螺栓達(dá)到極限抗拉承載力而破壞。螺栓受力為:Nb=N/2M1=b×N/2。

    (a)端板較厚、剛度較大

    (b)端板變形量與螺栓伸長(zhǎng)量相近

    (c)端板較薄、螺栓直徑較大圖2 T形件破壞模式

    (3)當(dāng)端板較薄而螺栓直徑較大時(shí),則連接端板先于螺栓達(dá)到極限承載能力發(fā)生破壞,T形件的破壞始于端板,在塑性鉸線處形成塑性鉸,如圖2(c)所示,此時(shí)螺栓和端板的受力應(yīng)滿足:Nb=Q+N/2,M4=Q·a=Mp4,M5=Nb·b-Q(a+b)=Mp5,符號(hào)同上。

    由上述分析可知,在端板長(zhǎng)度不變的情況下,隨著受拉翼緣兩側(cè)螺栓距離,即圖中尺寸b的減小,端板與梁翼緣連接塑性鉸線處的彎矩下降,節(jié)點(diǎn)的極限承載力會(huì)有所增加,剛度也會(huì)有所提高。下面通過(guò)建立有限元模型對(duì)此結(jié)論進(jìn)行驗(yàn)證。

    2.2有限元模型建立

    高強(qiáng)螺栓外伸端板連接節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力分布復(fù)雜,存在構(gòu)件之間的接觸問(wèn)題,螺栓預(yù)拉力的施加以及金屬材料的塑性發(fā)展、大變形問(wèn)題等。為此采用ANSYS軟件對(duì)高強(qiáng)螺栓單側(cè)外伸端板節(jié)點(diǎn)連接進(jìn)行彈塑性有限元分析,考慮了材料非線性、幾何非線性以及接觸狀態(tài)非線性等因素,可以較為準(zhǔn)確地得到節(jié)點(diǎn)連接板件的變形及應(yīng)力情況,撬力的形成、發(fā)展以及高強(qiáng)螺栓拉力的變化與分布等[5]。

    模型中各種板件及螺栓均采用10節(jié)點(diǎn)六面體單元SOLID185進(jìn)行實(shí)體建模。柱翼緣與端板、螺母與柱翼緣、螺帽與端板之間和螺栓桿與孔壁之間均設(shè)置了CONT174及TARGE170接觸單元和目標(biāo)單元。高強(qiáng)度螺栓通過(guò)命令PSMESH生成的三維預(yù)緊單元PRETS179來(lái)施加預(yù)拉力。

    模型中材料采用隨動(dòng)強(qiáng)化模型,鋼板及高強(qiáng)螺栓應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖3所示,其中鋼板極限抗拉強(qiáng)度為345MPa(σu)取為屈服強(qiáng)度(σy)的1.45倍,10.9級(jí)栓徑20的高強(qiáng)螺栓屈服強(qiáng)度為940MPa,抗拉強(qiáng)度安全地取為1 050MPa。

    (a)鋼板應(yīng)力-應(yīng)變

    (b) 螺栓應(yīng)力-應(yīng)變圖3 應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    梁柱截面分別為H300×200×8×12,柱H300×250×8×12。模型主要尺寸及端板詳圖如圖4、圖5所示。模型參數(shù)如表1所示。

    圖4 節(jié)點(diǎn)模型

    圖5 端板詳圖

    編號(hào)SJ-1SJ-2SJ-3螺栓豎距e/mm405060

    2.3有限元分析結(jié)果

    本文建立模型,由于所選端板厚度較薄,螺栓剛度較端板偏大,所以模型均以端板達(dá)到塑性承載能力極限而發(fā)生破壞,節(jié)點(diǎn)破壞時(shí)螺栓并沒(méi)有發(fā)生破壞。圖6所示為SJ1~SJ3號(hào)模型在各自極限彎矩下端板的接觸壓力(即撬力)圖。

    (a) SJ-1

    (b) SJ-2

    (c) SJ-3圖6 端板接觸壓力圖

    圖7為SJ1~SJ3號(hào)模型極限狀態(tài)下螺栓應(yīng)力圖。

    (a) SJ-1

    (b) SJ-2

    (c) SJ-3圖7 螺栓應(yīng)力圖

    從圖中可以看出,所有模型端板的接觸壓力主要集中在最外側(cè)螺栓與端板之間,靠近端板邊緣的位置。其中SJ-1模型中端板僅在受壓側(cè)最邊緣以及受拉側(cè)邊緣中心線處很小一部分存在接觸壓力,其接觸壓力面積在3個(gè)模型中最小,該現(xiàn)象與文獻(xiàn)[6]中研究結(jié)果相符。根據(jù)前面分析可知,此時(shí)產(chǎn)生的撬力較小甚至沒(méi)有,其對(duì)于螺栓內(nèi)力的影響也較小。SJ-2、SJ-3模型中端板受壓側(cè)接觸面積隨著螺栓豎距的增大而增大,而受拉側(cè)接觸面位于螺栓與端板邊緣之間,隨著螺栓豎向距離的增大,端板中接觸壓力面積也不斷增大,則其產(chǎn)生的撬力也變大。

    通過(guò)觀察圖7所示極限狀態(tài)下螺栓應(yīng)力圖可以看出,隨著受拉翼緣兩側(cè)螺栓豎距的減小,受拉側(cè)螺栓應(yīng)力明顯減小,其中SJ-1中螺栓最大應(yīng)力為SJ-2的84.5 %,僅為SJ-3的67.5 %,同時(shí)受壓一側(cè)螺栓的應(yīng)力也相應(yīng)降低。從應(yīng)力云圖中可以看出,3個(gè)模型中螺栓應(yīng)力均未達(dá)到承載能力極限,與模擬中破壞始于端板達(dá)到極限承載力的現(xiàn)象相符。由此可知,通過(guò)減小受拉翼緣兩側(cè)螺栓豎向距離可以一定程度上減小端板變形以及端板接觸壓力(即撬力),從而減少螺栓內(nèi)力。

    3螺栓豎距對(duì)節(jié)點(diǎn)性能的影響

    3.1塑性鉸線理論

    由于端板連接的受力情況相對(duì)復(fù)雜,所以國(guó)內(nèi)外有許多學(xué)者通過(guò)研究簡(jiǎn)化模型以及一系列理論方法來(lái)研究端板連接,其中塑性鉸線法是最常用的一種方法。

    塑性鉸線是沿直線或曲線形成的連續(xù)的塑性鉸,并且當(dāng)塑性鉸線形成動(dòng)態(tài)破壞模式時(shí),端板發(fā)生破壞。前人研究表明,在端板性能分析中,直塑性鉸線理論更準(zhǔn)確。塑性鉸線機(jī)構(gòu)分析能夠用虛功原理來(lái)表示。在虛功原理中,假定端板繞梁截面受壓翼緣轉(zhuǎn)動(dòng)。首先假定一個(gè)小轉(zhuǎn)角,外力功由端板轉(zhuǎn)動(dòng)一個(gè)任意的角度引起,內(nèi)虛功由塑性鉸線上形成的塑性鉸引起,外力功等于內(nèi)虛功[6]。圖8所示為外伸端板無(wú)加筋肋的塑性鉸線分布。

    圖8 塑性鉸線分布

    根據(jù)文獻(xiàn)[7]中研究,儲(chǔ)存在某一塑性鉸線機(jī)構(gòu)中的內(nèi)力做功等于每個(gè)形成機(jī)構(gòu)的塑性鉸線中內(nèi)能的總和。公式如下:

    (1)

    其中Ln為塑性鉸線長(zhǎng)度,θn為第n條線的轉(zhuǎn)角,mp為塑性彎矩。則根據(jù)上圖(無(wú)加筋肋外伸端板塑性鉸線分布)將式(1)寫為:

    (2)

    其中Nb為螺栓拉力,Δ為螺栓處的虛位移,mp=t2fy/4,t為端板厚,b為端板寬(塑性鉸線長(zhǎng)),φ=Δ/e。則式(2)又可寫為:

    (3)

    由式(3)可以看出,當(dāng)受拉翼緣兩側(cè)螺栓豎距e變小時(shí),則Nb·e

    3.2有限元分析結(jié)果

    圖9為SJ1-SJ3號(hào)模型荷載-位移曲線圖。

    圖9 節(jié)點(diǎn)荷載-位移曲線

    從圖9可以看出,SJ-1的初始剛度比SJ-2大9.8 %,比SJ-3大16.7 %,這表明減小螺栓豎距對(duì)增大節(jié)點(diǎn)初始剛度有明顯效果。從極限承載能力來(lái)看,SJ-1的極限承載力比SJ-2大7.1 %,比SJ-3的提高11 %,雖然其對(duì)節(jié)點(diǎn)極限承載能力的影響不如對(duì)初始剛度大,但減小豎距仍能夠在一定程度上提高節(jié)點(diǎn)的極限承載能力,這是因?yàn)橥ㄟ^(guò)上述分析可知,當(dāng)螺栓豎距減小時(shí),端板的彎曲變形減小,由此產(chǎn)生的螺栓撬力隨之減小,導(dǎo)致螺栓內(nèi)力減小,從而提高了螺栓的抗拉能力,最終使得節(jié)點(diǎn)因端板達(dá)到塑性承載能力極限而發(fā)生破壞,提高了節(jié)點(diǎn)的承載能力。但是在設(shè)計(jì)時(shí)不建議螺栓豎向距離過(guò)小,這樣會(huì)導(dǎo)致連接面剛度過(guò)大,而使柱腹板剪切變形過(guò)大,導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)域可能先于其他構(gòu)件屈服[1]。

    4結(jié)論

    有限元分析結(jié)果表明螺栓撬力在節(jié)點(diǎn)受力過(guò)程中是普遍存在的,其會(huì)影響螺栓的受力,從而導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)可能因螺栓發(fā)生脆性破壞而達(dá)到承載能力極限。本文通過(guò)分析受拉翼緣兩側(cè)螺栓豎向距離對(duì)螺栓撬力以及節(jié)點(diǎn)性能的影響,得出以下結(jié)論。

    (1)隨著螺栓豎向距離的減小,端板彎曲變形減小,接觸壓力的面積隨之減小,受壓側(cè)趨于向端板邊緣發(fā)展,受拉側(cè)則趨于向端板邊緣中心線處發(fā)展,并由此使得螺栓撬力減小,降低了螺栓內(nèi)力,使得模型節(jié)點(diǎn)的破壞始于端板達(dá)到其塑性承載能力極限,而非螺栓的脆性破壞。

    (2)通過(guò)分析不同螺栓豎距節(jié)點(diǎn)的初始剛度及極限承載能力得出,隨著螺栓豎距的減小,節(jié)點(diǎn)的初始剛度和極限承載能力都有一定程度的提高。

    參考文獻(xiàn)

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    [作者簡(jiǎn)介]王亮(1991~),男,碩士研究生,研究方向:結(jié)構(gòu)工程、鋼結(jié)構(gòu)方向。

    【中圖分類號(hào)】TU393

    【文獻(xiàn)標(biāo)志碼】A

    [定稿日期]2015-12-24

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